Výpočet aerodynamických odporov

Po výbere priemeru alebo rozmerov úseku sa udáva rýchlosť vzduchu :, m / s, kde fF - skutočná prierezová plocha, m 2. Pre okrúhle potrubia, pre štvorcové kanály, pre obdĺžnikové m 2. Okrem toho sa pre obdĺžnikové kanály vypočíta ekvivalentný priemer mm. Štvorček s ekvivalentným priemerom štvorca sa rovná strane štvorca.

Ďalej, pokiaľ ide o vF a d (alebo deq) sa stanovia špecifické tlakové straty pre trenie R, Pa / m. Toto sa môže vykonať podľa tabuľky 22.15 [1] alebo podľa nasledujúceho nomogramu (stredné priemery nie sú podpísané):

Môže sa použiť aj približný vzorec

Jeho chyba nepresahuje 3 - 5%, čo stačí na technické výpočty. Celková tlaková strata pre trenie pre celú časť R1, Pa sa získa vynásobením špecifickej straty R dĺžkou úseku l. Ak sa používajú vzduchové potrubia alebo kanály z iných materiálov, musíte uviesť korekciu drsnosti naw. Závisí to od absolútnej ekvivalentnej drsnosti materiálu vzduchového potrubia Ke a množstvá vF.

Absolútna ekvivalentná drsnosť materiálu potrubia [1]:

Sádra na mriežke

Hodnoty korekcie v [1]

Pre oceľové a viniplastové vzduchové kanály v roku 2008w = 1. Podrobnejšie hodnoty vw možno nájsť v tabuľke 22.12 [1]. S touto korekciou je špecifikovaná tlaková strata pre trenie Rlvw, Pa, sa získajú vynásobením hodnoty Rl množstvom vw.

Potom sa určí dynamický tlak v sekcii Pa. Tu sv - hustota prepravovaného vzduchu, kg / m 3. Obvykle sa užíva sv = 1,2 kg / m3.

Ďalej na lokalite sa určuje lokálny odpor, určujú sa ich koeficienty (CMR) a vypočíta sa súčet CMC v tejto časti (Y0).

Stĺpec "Lokálny odpor" zaznamenáva názvy odporov (kohútik, tričko, kríž, lak, mriežka, plafond, dáždnik atď.), Ktoré sú k dispozícii v tejto časti. Okrem toho sú uvedené ich počet a charakteristiky, pre ktoré sú pre tieto prvky určené hodnoty MMR. Napríklad pri okrúhlych ohyboch je to uhol natočenia a pomer polomeru otáčania k priemeru potrubia r / d, pre obdĺžnikové zataženie - uhol natočenia a rozmery strán kanálov a a b. Pri bočných otvoroch v potrubí alebo potrubí (napríklad v mieste nasávacieho roštu) sa pomer plochy otvoru k úseku potrubia fdiery/ fo. Pre odpalíky a kríže na priechode je pomer plochy priečneho prierezu priechodu a kmeňa fn/ fs a vybíjanie v odbočke av hlave Lo/ Ls, pre odbočky a kríže na vetve - pomer plochy prierezu vetvy a kmeňa fn/ fs a opäť množstvo Lo/ Ls. Treba mať na pamäti, že každé tričko alebo kríž spája dve susedné časti, ale patria k jednej z týchto sekcií, kde je prietok vzduchu L menší. Rozdiel medzi odpališťami a priechodmi na priechode a na vetve je spojený so spôsobom, ktorým prechádza vypočítaný smer. Toto je znázornené na nasledujúcom obrázku.

Tu vypočítaný smer predstavuje silná čiara a smer prúdenia vzduchu tenkými šípkami. Okrem toho sa podpisuje, kde presne v každom variante sú umiestnené kmeň, priechod a vetva odpaliska pre správnu voľbu fn/ fs, Fo/ fs a Lo/ Ls. Upozorňujeme, že v systéme s prívodným vzduchom sa výpočet spravidla vykonáva v závislosti od pohybu vzduchu a výfukových plynov - pozdĺž tohto pohybu. Úseky, na ktoré sú posudzované odpalíky označené zaškrtnutím. To isté platí aj pre kríže. Zvyčajne, aj keď nie vždy, odpaliska a kríža na uličku objavujú pri výpočte hlavné smer a na vetve vznikajú v aerodynamický vyrovnávacích menších porciách (cm. Nižšie). V tomto prípade môže byť rovnaký odpal na hlavnom smere započítaný ako odpudok na priechode a na sekundárnej strane ako vetva s iným koeficientom.

Približné hodnoty [1] pre odpory, ktoré sa často vyskytujú, sú uvedené nižšie. Mreže a plafóny sa berú do úvahy iba na koncových úsekoch. Koeficienty pre kríže sú brané v rovnakej veľkosti ako pre zodpovedajúce odpaliská.

Význam niektorých miestnych odporov.

Aerodynamický výpočet vzduchových potrubí

Aerodynamický výpočet vzduchových potrubí - jedna z hlavných fáz konštrukcie ventilačného systému, tk. umožňuje vám vypočítať prierez potrubia (priemer - pre okrúhlu a výšku so šírkou pre obdĺžnikové).

Plocha priečneho prierezu potrubia sa volí podľa odporúčanej rýchlosti pre tento prípad (závisí od prúdenia vzduchu a polohy vypočítanej časti).

F = G / (ρ, v), m²

kde G - prietok vzduchu v vypočítanej časti potrubia, kg / s
ρ - hustota vzduchu, kg / m³
proti - Odporúčaná rýchlosť vzduchu, m / s (pozri tabuľku 1)

Tabuľka 1. Určenie odporúčanej rýchlosti vzduchu v mechanickom ventilačnom systéme.

S prirodzeným systémom vetrania sa predpokladá rýchlosť vzduchu 0,2 až 1 m / s. V niektorých prípadoch môže rýchlosť dosiahnuť 2 m / s.

Vzorec na výpočet tlakových strát pri premiestňovaní vzduchu cez kanál:

ΔP = ΔPtr + ΔPm.s. = λ · (l / d) · (v2 / 2) · ρ + Σx · (v2 / 2) · ρ, [Pa]

V zjednodušenej forme vzorec na stratu tlaku vzduchu v potrubí vyzerá takto:

ΔP = R1 + Z, [Pa]

Špecifické straty tlaku na trenie sa môžu vypočítať podľa vzorca:
R = λ (l / d) · (v2 / 2) · ρ, [Pa / M]

l - dĺžka kanála, m
Z - tlaková strata pri lokálnych odporoch, Pa
Z = Σx · (v2 / 2) · ρ, [Pa]

Špecifická tlaková strata pre trenie R môže byť tiež určená pomocou tabuľky. Stačí poznať prúd vzduchu v oblasti a priemer potrubia.

Tabuľka špecifických strát tlaku na trenie v potrubí.

Horný údaj v tabuľke je prietok vzduchu a dolná hodnota je špecifická tlaková strata pre trenie (R).
Ak je potrubie obdĺžnikové, hodnoty v tabuľke sú vyhľadávané na základe ekvivalentného priemeru. Ekvivalentný priemer sa môže určiť podľa tohto vzorca:

d eq = 2ab / (a ​​+ b)

kde a b - šírka a výška kanálu.

Táto tabuľka zobrazuje špecifickú tlakovú stratu pri ekvivalentnom koeficiente drsnosti 0,1 mm (koeficient pre oceľové kanály). Ak je potrubie vyrobené z iného materiálu - hodnoty tabuľky by sa mali nastaviť podľa vzorca:

ΔP = R1b + Z, [Pa]

kde R - Špecifická strata tlakového tlaku
l - dĺžka potrubia, m
Z - Tlaková strata pri lokálnych odporoch, Pa
β - korekčný faktor, berúc do úvahy drsnosť potrubia. Jeho hodnotu je možné prevziať z nižšie uvedenej tabuľky.

Je tiež potrebné vziať do úvahy stratu tlaku na miestny odpor. Koeficienty lokálnych odporov a metóda výpočtu tlakových strát je možné prevziať z tabuľky v článku "Výpočet tlakových strát v lokálnom odporu ventilačného systému. Koeficienty lokálneho odporu. "Z tabuľky špecifických strát trecieho tlaku sa stanovuje dynamický tlak (tabuľka 1).

Určiť rozmery vzduchových kanálov pri prirodzený ponor, použije sa hodnota dostupného tlaku. Jednorazový tlak - to je tlak, ktorý vzniká v dôsledku rozdielu medzi teplotami prívodu a odvádzaného vzduchu, inými slovami - Gravitačný tlak.

Rozmery vzduchových potrubí v prirodzenom vetraní sú stanovené pomocou rovnice:

kde ΔPdis - dostupný tlak, Pa
0,9 - rastúci faktor pre výkonovú rezervu
n je počet kanálových úsekov na vypočítanej vetve

Pomocou ventilačného systému s mechanickou vzdušnou motiváciou sa vzduchové kanály vyberajú odporúčanou rýchlosťou. Ďalej sú vypočítané tlakové straty na vypočítanej odbočkovej línii a ventilátor je vybraný podľa konečných údajov (prietok vzduchu a tlaková strata).

Metóda aerodynamického výpočtu vzduchových potrubí

S týmto materiálom redakčná rada časopisu WORLD CLIMATE naďalej publikuje kapitoly z knihy "Ventilačné a klimatizačné systémy: Odporúčania pre dizajn pre priemyselné a verejné budovy". Autor Krasnov Yu.S.

Aerodynamický výpočet potrubí začína vynesením axonometrickej schémy (M 1: 100), pripevnením počtu úsekov, ich zaťažením L (m 3 / h) a dĺžkou I (m). Určite smer aerodynamického výpočtu - od najodľahlejšieho a načítaného miesta až po ventilátor. V prípade pochybností pri určovaní smeru sa vypočítajú všetky možné varianty.

Výpočet začína vzdialenom mieste: určenia priemer D (m) alebo kruhovú plochu F (m2) s prierezom pravouhlého kanálu:

Odporúčaná rýchlosť je nasledovná:

Rýchlosť sa pri priblížení k ventilátoru zvyšuje.

Podľa prílohy H z [30] sa odoberajú tieto štandardné hodnoty:CT alebo (a x b)článok (M).

Skutočná rýchlosť (m / s):

Hydraulický polomer pravouhlých kanálov (m):

kde je súčet koeficientov miestnych odporov v potrubnom úseku.

Miestny odpor na hranici dvoch miest (odpališť, priechody) sa odvoláva na miesto s nižším prietokom.

Koeficienty lokálnych odolností sú uvedené v prílohách.

Schéma napájacieho vetracieho systému slúžiacej na 3-podlažnú administratívnu budovu

Príklad výpočtu
Počiatočné údaje:

Vzduchové potrubia sú vyrobené z pozinkovanej oceľovej ocele, ktorej hrúbka a veľkosť zodpovedá cca. H od [30]. Materiál vstupného hriadeľa je tehla. Pri použití rozdeľovačov vzduchu sú mriežky nastaviteľné typu PP s možnými sekciami: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 a 600 x 200 mm, koeficient zatienenie 0,8 a maximálna rýchlosť prúdenia vzduchu na výstupe 3 m / s.

Odolnosť prijímacieho ohrievacieho ventilu s plne otvorenými nožmi 10 Pa. Hydraulický odpor ohrievača vzduchu je 100 Pa (podľa samostatného výpočtu). Filter odolnosti G-4 250 Pa. Hydraulický odpor tlmiča 36 Pa (podľa akustického výpočtu). Na základe architektonických požiadaviek sú navrhnuté kanály obdĺžnikového profilu.

Sekcie cihlových kanálov sú prevzaté z tabuľky. 22,7 [32].

Koeficienty lokálnych odolností

Časť 1. Mriežka PP vo výstupnej časti 200 × 400 mm (vypočítaná samostatne):

Aerodynamický výpočet vzduchových potrubí

Vytvorenie pohodlných podmienok na pobyt v miestnostiach nie je možné bez aerodynamického výpočtu vzduchových potrubí. Na základe získaných údajov sa určí priemer prierezu rúry, výkon ventilátora, počet a charakteristiky vetiev. Navyše je možné vypočítať výkon ohrievačov vzduchu, parametre vstupného a výstupného otvoru. V závislosti od konkrétneho účelu miestností sa berie do úvahy maximálny prípustný hluk, frekvencia výmeny vzduchu, smer a rýchlosť tokov v miestnosti.

Moderné požiadavky na ventilačné systémy sú predpísané v Kódexe predpisov SP 60.13330.2012. Normalizované parametre indikátorov mikroklímy v priestoroch na rôzne účely sú uvedené v normách GOST 30494, SanPiN 2.1.3.2630, SanPiN 2.4.1.1249 a SanPiN 2.1.2.2645. Pri výpočte ukazovateľov ventilačných systémov je potrebné bezpodmienečne zohľadniť všetky ustanovenia.

Aerodynamický výpočet vzduchových potrubí - algoritmus činností

Práce zahŕňajú niekoľko po sebe nasledujúcich fáz, z ktorých každá rieši miestne problémy. Prijaté údaje sú formátované vo forme tabuľky, na ich základe sa robia základné schémy a plány. Práce sú rozdelené do nasledujúcich fáz:

  1. Vývoj axonometrickej schémy pre distribúciu vzduchu v celom systéme. Na základe schémy sa stanovuje špecifická metodika výpočtov, berúc do úvahy vlastnosti a úlohy ventilačného systému.
  2. Aerodynamický výpočet vzduchových potrubí sa uskutočňuje pozdĺž hlavných ciest a pozdĺž všetkých vetiev.
  3. Na základe získaných údajov sa vyberie geometrický tvar a plocha priečneho prierezu vzduchových kanálov a určia sa technické parametre ventilátorov a ohrievačov. Okrem toho sa berie do úvahy možnosť inštalácie hasiacich senzorov, zabraňujúcich šíreniu dymu, možnosť automatického nastavenia vetracieho výkonu berúc do úvahy program vytvorený používateľmi.

Vývoj schémy ventilačného systému

V závislosti od lineárnych parametrov obvodu sa zvolí stupnica, priestorová poloha potrubí, body pripojenia dodatočných technických zariadení, existujúce vetvy, body napájania a prívod vzduchu sú uvedené na diagrame.

Na diagrame je uvedená hlavná diaľnica, jej poloha a parametre, spojovacie body a technické charakteristiky pobočiek. Zvláštnosti usporiadania potrubí berú do úvahy architektonické charakteristiky priestorov a budovy ako celku. V čase postupe pre výpočet prítokové okruh začína najvzdialenejšieho bodu od ventilátora alebo priestoroch, pre ktoré chcete aby bol zaistený maximálny výmenu vzduchu. Pri zostavovaní odsávacieho vzduchu je hlavným kritériom maximálne hodnoty prietoku vzduchu. Celková línia pri výpočtoch je rozdelená do samostatných častí, každá časť by mala mať rovnaké kanály, prívod vzduchu a je stabilný, rovnaké výrobné materiály a geometrie rúrok.

Segmenty sú očíslované postupne od sekcie s najnižším prietokom a od najväčšieho po najväčšie. Ďalej sa určí skutočná dĺžka jednotlivých častí, súčet jednotlivých častí a celková dĺžka ventilačného systému.

Pri plánovaní schém ventilácie je možné tieto miestnosti považovať za bežné:

  • bytové alebo verejné v akejkoľvek kombinácii;
  • ak sú v kategórii požiarov, patria do skupiny A alebo B a sú umiestnené na maximálne troch podlažiach;
  • jedna z kategórií výrobných budov kategórie B1-B4;
  • kategória priemyselných budov B1 m B2 sa môže pripojiť k jednému vetraciemu systému v akejkoľvek kombinácii.

Ak v systéme vetrania nedochádza k prirodzenému vetraniu, systém by mal zabezpečiť povinné pripojenie núdzového vybavenia. Napájanie a miesto inštalácie prídavných ventilátorov sa vypočítavajú podľa všeobecných pravidiel. Pre miestnosti s trvalo otvorenými alebo otváracími otvormi v prípade potreby môže byť okruh vyhotovený bez možnosti záložného núdzového pripojenia.

Sacie systémy znečisteného vzduchu priamo z technologických alebo pracovných priestorov musia mať jeden záložný ventilátor, zariadenie sa môže zapnúť automaticky alebo manuálne. Požiadavky sa týkajú pracovných oblastí 1. a 2. triedy nebezpečnosti. Je zakázané zabezpečiť schému inštalácie záložného ventilátora iba v nasledujúcich prípadoch:

  1. Synchrónne zastavenie škodlivých priemyselných procesov v prípade porušenia funkčnosti ventilačného systému.
  2. Vo výrobných priestoroch sa nachádza samostatné núdzové vetranie so vzduchovými kanálmi. Parametre takéhoto vetrania by mali odstrániť najmenej 10% objemu vzduchu, ktorý poskytuje stacionárne systémy.

Schéma vetrania by mala poskytnúť samostatnú možnosť potlačenia pracoviska so zvýšeným znečistením ovzdušia. Všetky časti a body pripojenia sú uvedené na diagrame a zahrnuté do všeobecného algoritmu výpočtu.

Je zakázané umiestňovať prijímajúce vzduchové zariadenia bližšie ako osem metrov pozdĺž vodorovnej čiary z odpadových skládok, parkovísk, vysokých dopravných ciest, výfukových potrubí a komínov. Prístroje na príjem vzduchu musia byť chránené špeciálnymi zariadeniami na strane vetra. Indikátory odolnosti ochranných zariadení sa berú do úvahy pri aerodynamických výpočtoch všeobecného ventilačného systému.
Výpočet strát prietoku vzduchu Aerodynamický výpočet vzduchových potrubí pre straty vzduchu sa vykonáva pri správnom výbere prierezov, aby sa zabezpečili technické požiadavky systému a výber výkonu ventilátora. Straty sú stanovené podľa vzorca:

Ryd - hodnota špecifickej tlakovej straty vo všetkých častiach potrubia;

Pgr - Gravitačný tlak vzduchu vo vertikálnych kanáloch;

Σl - súčet jednotlivých častí vetracieho systému.

Tlakové straty sú dosiahnuté v Pa, dĺžka úsekov je stanovená v metroch. Ak pohyb prúdenia vzduchu vo ventilačných systémoch je spôsobený prírodným tlakovým rozdielom, potom vypočítaný pokles tlaku Σ = (Rln + Z) pre každú jednotlivú časť. Na výpočet gravitačnej hlavy je potrebné použiť vzorec:

Pgr - gravitačná hlava, Pa;

h je výška vzduchového stĺpca, m;

ρn - hustota vzduchu mimo miestnosti, kg / m 3;

ρv - hustota vzduchu v miestnosti, kg / m 3.

Ďalšie výpočty pre prírodné ventilačné systémy sa vykonávajú podľa vzorca:

Prierezová plocha je určená vzorcom:

FP - prierezová plocha vzduchového kanála;

LP - skutočný prietok vzduchu v vypočítanej časti ventilačného systému;

VT - rýchlosť toku vzduchu, aby sa zabezpečila potrebná násobnosť výmeny vzduchu v správnom množstve.

Pri zohľadnení získaných výsledkov sa tlaková strata určí, keď sa hmoty vzduchu núteným pohybom pozdĺž vzduchových kanálov.

Pre každý materiál použitý na výrobu vzduchových potrubí sa uplatňujú korekčné faktory v závislosti od drsnosti povrchu a rýchlosti toku vzduchu. Na uľahčenie aerodynamických výpočtov vzduchových potrubí sa môžu použiť tabuľky.

Tabuľka. №1. Výpočet kovových kanálov z kruhového profilu.

Tabuľka číslo 2. Hodnoty korekčných faktorov berú do úvahy materiál výroby vzduchových potrubí a rýchlosť vzduchu.

Koeficienty drsnosti použité pre výpočty pre každý materiál závisia nielen od jeho fyzikálnych vlastností, ale aj od rýchlosti toku vzduchu. Čím rýchlejšie sa vzduch pohybuje, tým väčší odpor zažíva. Táto funkcia sa musí brať do úvahy pri výbere špecifického koeficientu.

Aerodynamický výpočet prietoku vzduchu v štvorcových a kruhových potrubiach vykazuje rôzne rýchlosti prúdovej rýchlosti s rovnakou prierezovou plochou podmieneného prechodu. Vysvetľuje to rozdiely v charaktere vírov, ich významu a schopnosti odolať pohybu.

Hlavná podmienka výpočtov - rýchlosť pohybu vzduchu sa neustále zvyšuje, keď sa lokalita blíži k ventilátoru. Vzhľadom na to sú kladené požiadavky na priemery kanála. Súčasne sú nevyhnutne zohľadnené parametre výmeny vzduchu v priestoroch. Miesty prítoku a odtoku potokov sa vyberajú tak, aby vnútorní ľudia necítili prievan. Ak priamy prierez nedosiahne regulovaný výsledok, do kanálov sa vsunú membrány s priechodnými otvormi. V dôsledku zmeny priemeru otvorov sa dosiahne optimálne nastavenie prietoku vzduchu. Odolnosť membrány sa vypočíta podľa vzorca:

Všeobecný výpočet ventilačných systémov musí brať do úvahy:

  1. Dynamický tlak vzduchu počas pohybu. Údaje sú v súlade s technickou špecifikáciou a slúžia ako hlavné kritérium pri výbere konkrétneho ventilátora, jeho umiestnení a princípe fungovania. Ak nie je možné zabezpečiť plánované režimy činnosti ventilačného systému jednou jednotkou, predpokladá sa niekoľko zariadení. Presné umiestnenie ich inštalácie závisí od charakteristík schémy potrubí a prípustných parametrov.
  2. Objem (prietok) pohyblivých vzdušných hmotností v úseku každej vetvy a miestnosti na jednotku času. Počiatočné údaje - požiadavky hygienických úradov na čistotu priestorov a charakteristiky technologického procesu priemyselných podnikov.
  3. Nevyhnutná tlaková strata, ku ktorej dochádza v dôsledku vírových javov počas pohybu prúdov vzduchu pri rôznych rýchlostiach. Okrem tohto parametra sa berie do úvahy skutočná časť potrubia a jeho geometrický tvar.
  4. Optimálna rýchlosť pohybu vzduchu v hlavnom kanáli a samostatne pre každú vetvu. Indikátor ovplyvňuje výber výkonu ventilátora a umiestnenie inštalácie.

Praktické tipy na vykonanie výpočtov

Na uľahčenie tvorby výpočtov je povolené používať zjednodušený systém, uplatňuje sa vo všetkých priestoroch s nekritickými požiadavkami. Aby sa zabezpečili potrebné parametre, výber ventilátorov pre výkon a množstvo sa vykonáva s maximálnou rezervou až 15%. Zjednodušený aerodynamický výpočet ventilačných systémov sa vykonáva podľa nasledovného algoritmu:

  1. Stanovenie prierezovej plochy kanálu v závislosti od optimálnej rýchlosti prúdenia vzduchu.
  2. Výber približného kanála k vypočítanému štandardnému prierezu. Špecifické ukazovatele by sa mali vždy vyberať nahor. Vzdušné kanály môžu mať zvýšené technické ukazovatele a ich schopnosti sa nemenia. Ak nie je možné vybrať štandardné kanály v technických podmienkach, budú sa robiť podľa jednotlivých náčrtov.
  3. Kontrola indikátorov rýchlosti vzduchu s prihliadnutím na skutočné hodnoty podmienenej časti hlavného kanála a všetkých vetiev.

Úlohou aerodynamického výpočtu vzduchových potrubí je poskytnúť plánované ukazovatele vetrania priestorov s minimálnymi stratami finančných zdrojov. Súčasne je potrebné súčasne znížiť intenzitu práce a kovovú spotrebu konštrukčných a inštalačných prác, zabezpečiť spoľahlivosť inštalovaného zariadenia v rôznych režimoch.

Špeciálne vybavenie musí byť inštalované na dostupných miestach, je ľahko prístupné na výrobu rutinných technických kontrol a iných prác na udržanie systému v prevádzkovom stave.

Podľa ustanovení GOST R EN 13779-2007 pre výpočet účinnosti vetrania ε proti musíte použiť vzorec:

sENA - ukazovatele koncentrácie škodlivých zlúčenín a suspendovaných látok vo vzduchu, ktorý sa odstraňuje;

s IDA - koncentrácia škodlivých chemických zlúčenín a suspendovaných tuhých látok v miestnosti alebo pracovnom priestore;

C popíjať - indikátory znečistenia prichádzajúceho vzduchu.

Účinnosť ventilačných systémov závisí nielen od výkonu pripojených výfukových alebo čerpacích zariadení, ale aj od umiestnenia zdrojov znečistenia ovzdušia. Počas aerodynamického výpočtu by sa mali brať do úvahy minimálne ukazovatele účinnosti systému.

Špecifický výkon (str SFP > W ∙ s / m 3) ventilátorov sa vypočíta podľa vzorca:

de P - výkon elektrického motora namontovaného na ventilátore, W;

q proti - prietok vzduchu ventilátorov dodaných pre optimálnu prevádzku, m 3 / s;

Δp - index poklesu tlaku na vstupe a výstupe vzduchu z ventilátora;

η drobec - celková účinnosť elektrického motora, ventilátora vzduchu a vzduchových kanálov.

Pri výpočtoch sa podľa číslovania na diagrame uvádzajú nasledujúce typy prúdenia vzduchu:

Diagram 1. Druhy prúdenia vzduchu vo ventilačnom systéme.

  1. Externé vstupuje do klimatizačného systému priestorov z vonkajšieho prostredia.
  2. Napájací vzduch. Vzduchové prúdy, ktoré prúdia do potrubného systému po predbežnej kondicionácii (vykurovanie alebo čistenie).
  3. Vzduch v miestnosti.
  4. Tok prúdu vzduchu. Vzduch prechádza z jednej miestnosti do druhej.
  5. Výfuk. Vzduch sa vypúšťa z miestnosti von alebo do systému.
  6. Recirkulácie. Časť toku sa vrátila do systému na udržanie vnútornej teploty pri určených hodnotách.
  7. Zmazaná. Vzduch, ktorý opúšťa priestor, je neodvolateľný.
  8. Sekundárny vzduch. Vracia sa späť do miestnosti po čistení, vykurovaní, chladení atď.
  9. Strata vzduchu. Možné úniky kvôli netesnosti v prípojkách potrubia.
  10. Infiltrácie. Proces vstupu do ovzdušia prirodzeným spôsobom.
  11. Exfiltrácia. Prirodzený únik vzduchu z miestnosti.
  12. Zmes vzduchu. Súčasné potlačenie viacerých vlákien.

Pre každý typ vzduchu existujú národné normy. Všetky výpočty ventilačných systémov ich musia brať do úvahy.

  • Kom.predlozhenie
  • cena
  • Objednajte teraz
  • Skontrolujte ceny
    • Cenu môžete získať podľa bezplatného čísla
      8 (800) 555-17-56

Zdravsvuyte. Volám sa Sergey, som odborník na správu stránok.

Aerodynamický výpočet vzduchových potrubí

Pracovné stránky

Obsah práce

AERODYNAMICKÝ VÝPOČET LETECKÝCH KANÁLOV

Vyberáme mriežkové mriežky.

Určte tok vzduchu. L = 3600 m 3 / h vyberte fotoaparát 2PKT10

1. Vyberáme mriežku STD 302 s rozmermi 150x580 s Fzh.s = 0,038 m 2, ƺ = 1,2

Prijímame rýchlosť v mriežke V = 4 m / s. Požadovaná plocha živého úseku

FZ.p. = L / V = ​​3600 / (3600 x 4) = 0,25 m 2

Počet mriežkových mriežok

N = Fg.r / Fc = 6,57, zaokrúhlené na väčšiu rovnú stranu: n = 8

Nájdeme celkovú plochu živého prierezu mriežok

Nájdeme skutočnú rýchlosť v živom priereze mriežok

Aerodynamický odpor roštu v teplom období:

ΔP = 1,2 * 3,29 2 * 1,2 / 2 = 7,79 Pa

V chladnom období: L = 1800, V = 1800 / (3600 * 0,304) = 1,64, ΔP = 1,2 * 1,64 2 * 1,2 / 2 = 1,94 Pa

V studenej časti je ostro expanzia. V teplom období ΔP = 0,64 * 3,29 2 * 1,2 / 2 = 4,16 Pa

V chladnom období, ΔP = 0,64 * 1,64 2 * 1,2 / 2 = 1,03 Pa

existuje prudké pôžičky 2 krát. V teplej dobe ΔP = (0,4 + 0,5) * 3,29 2 * 1,2 / 2 = 5,84 Pa

V chlade, ΔP = (0,4 + 0,5) * 1,64 2 * 1,2 / 2 = 1,45 Pa

2. Izolovaný ventil: DP = 15 Pa

3. Prijímacia sekcia. F = 1,75, V = 3600 / (3600 * 1,75) = 0,57 m / s, ΔP = 20 x 0,57 2 x 1,2 / 2 = 3,89 Pa

4. Filter. ΔP = 300 Pa

5. ohrievače, t. nie sme dostali výstavbu okresu, potom nemôžeme vyzdvihnúť ohrievač. Berieme ΔP = 100 Pa

6. Pripojenie časti. F = 1,75, V = 0,57 m / s, ΔP = 13 x 0,57 2 x 1,2 / 2 = 2,53 Pa

8.1 Aerodynamický výpočet vzduchových potrubí napájacieho systému P1 v menovitej miestnosti

Podľa axonometrického diagramu vetracieho systému je vybraná hlavná (vypočítaná) diaľnica, najďalej vzdialená alebo najrušnejšia, a rozdelená na vypočítané úseky. Konštrukčná časť je rovná časť potrubia s rovnakým prietokom a prierezom. Po prvé, na vypočítanej diaľnici sa predpokladajú tlakové straty, potom sa zohľadňujú tlakové straty v ostatných častiach ventilačného systému. Výpočet sa vykonáva v tabuľkovej forme. Po výpočte sa kontrolujú paralelné čiary na stratu tlaku. Ak je rozdiel väčší ako 10%, membrána je prepojená.

Typy miestnych odporov na stránkach:

koleno s ostrými okrajmi ()

koleno s ostrými okrajmi ()

priemer za minútu (x = 0,5)

(x = 0,3)

3 kolená s ostrými okrajmi ()

Predbežne sa prijíma ventilátor BP-85-77 č. 3-15, potom F0 = 216x216 = 0,046 m;

Použije sa pyramídový difúzor. Hydraulický priemer výstupu ventilátora je určený vzorcom:

Čepele sú ohnuté dozadu pri Lvoliť x = 0,3

koleno s ostrými okrajmi ()

T-vetva na vetvu (x = 1,5)

koleno s ostrými okrajmi ()

T-vetva na vetvu (x = 2,25)

prudký úver (x = 0,5)

prudký úver (x = 0,2)

3 koleno s ostrými hranami ()

Celkové tlakové straty v sacích a vypúšťacích potrubiach:

Kapacita ventilátora: L = 3600 m 3 / h

Z katalógu firmy "Tyra" vyberáme ventilátor BP85-77 №3.15 (verzia-

1) s rýchlosťou 1000 otáčok za minútu,

Akceptujeme zásobné faktory prietokom KL= 1,1 podľa tlaku KP= 1,1, potom: P = 914,3 * 1,1 = 1005,73 Pa, L = 3600 * 1,1 = 3960 m3 / h

Požadovaný výkon motora:

Vyberáme motor ADM80A2, výkon N = 1,5 kW.

Koeficienty lokálneho odporu

Tabuľka koeficientov lokálnej rezistencie

V tabuľke sú uvedené hodnoty a výpočet nasledujúce lokálne súčiniteľa odporu (alebo hydraulický odpor) miestnej odpor pri vstupe do otvoru s ostrými hranami, výstup z koeficientu kanála miestneho odporu potrubia s hladkým otočenie o 90 °, od 30 do 180 stupňov dookola a štvorcové kanály ostrá zákruta bez zaoblenia obdĺžnikový kanál, náhle zúženie kanála je koeficientom odporu na náhlym rozšírením kanáli, miestne odpor polootvorené šupátko alebo klapka.

Koeficienty lokálneho odporu pozemkov

Sú uvedené hodnoty lokálnej odolnosti nasledujúcich častiach koeficientov plynu, akútna membrány miestneho koeficientu odporu pri vchode do kanálového systému s štvorcové, kruhové, a pravouhlý prierez, odporové ventilu ventilu prevodu, výklenku v kanáli kruhového prierezu kolena (hladké otočenie o 90 stupňov), koeficient odporu T-kríža (fúzia tokov).

Tabuľka koeficientov lokálneho odporu vzduchových potrubí

V tabuľke sú uvedené koeficienty lokálneho odporu potrubí, keď sa dve trysky spoja pod uhlom 180 a otáčajú o 90 stupňov, odpor rozdeľovacej odpaliny, zberný a regeneračný trysky.

Aerodynamický výpočet vzduchových potrubí

Účel aerodynamického výpočtu potrubí:

Stanovenie prierezových rozmerov vzduchových potrubí;

Určenie tlakových strát v sieti na prekonanie odporu;

korelácia tlakových strát vo vetvách systému.

Rýchlosť pohybu vzduchu v kanáloch je zvolená z odporúčaných:

Usporiadanie štandardnej podlahy a schéma ventilácie je uvedené v prílohe.

Výpočet sa zmenší na tabuľku.

Ďalej pokračujeme v spojení pobočiek.

Cieľom spojenia je vyrovnanie tlakových strát v odvetviach s tlakovými stratami pozdĺž úsekov hlavnej línie v uzlových bodoch. V dôsledku správneho koordinovaného prepojenia bude rozloženie nákladov pozdĺž diaľnice a odrazov v súlade s projektom.

Uzlový bod A.

?Pmax = P18 = 3,924 Pa

?Ró = = P17 = 3,804 Pa

Rozdiel nie je väčší ako 10%, teda pobočka je sama.

Uzlový bod B.

?Ró = = P19 = 4,586 Pa

Rozdiel nie je väčší ako 10%, teda pobočka je sama.

Uzlový bod B.

?Ró = = P20 = 3,834 Pa

Pretože rozdiel je väčší ako 10%, je potrebný dodatočný lokálny odpor v podobe membrány.

Známe rozmery vzduchového potrubia úseku č. 20, na ktorom bude nastavená membrána a koeficient lokálneho odporu podľa tabuľky 22.49 [7], určujeme rozmery membrány 75 mm.

Uzlový bod G.

?Ró = = P21 = 4,430 Pa

Pretože rozdiel je väčší ako 10%, je potrebný dodatočný lokálny odpor v podobe membrány.

Známe rozmery vzduchového potrubia úseku č. 21, na ktorom sa nastaví membrána a koeficient lokálneho odporu podľa tabuľky 22.49 [7], určujeme rozmery membrány 75 mm.

Uzlový bod D.

?Pmax = P4 = 13,553 Pa

Rozdiel nie je väčší ako 10%, teda pobočka je sama.

Uzlový bod E.

?Pmax = P5 = 17,146 Pa

Pretože rozdiel je väčší ako 10%, je potrebný dodatočný lokálny odpor v podobe membrány.

Znalosť rozmery potrubné časti alebo častí №4 ", na ktorom je nainštalovaný membránu a miestnej koeficient odporu tabl.22.49 [7] definujú veľkosti otvorov 168 mm.

Uzlový bod G.

?Pmax = P6 = 22,185 Pa

Pretože rozdiel je väčší ako 10%, je potrebný dodatočný lokálny odpor v podobe membrány.

Známe rozmery vzduchového potrubia oddielu 4, na ktorom bude nastavená membrána a koeficient lokálneho odporu podľa tabuľky 22.49 [7], určujeme rozmery membrány 158 mm.

Uzlový bod H.

?Pmax = P7 = 29,067 Pa

Pretože rozdiel je väčší ako 10%, je potrebný dodatočný lokálny odpor v podobe membrány.

Znalosť rozmery potrubné časti alebo častí №4 ", na ktorom je nainštalovaný membránu a miestnej koeficient odporu tabl.22.49 [7] definujú veľkosti otvorov 147 mm.

Uzlový bod I.

?Pmax = P8 = 34,044 Pa

Pretože rozdiel je väčší ako 10%, je potrebný dodatočný lokálny odpor v podobe membrány.

Známe rozmery vzduchového potrubia oddielu č. 4, na ktorom sa nastaví membrána a lokálny odporový koeficient podľa tabuľky 22.49 [7], určujeme veľkosť membrány 140 mm.

Uzlový bod K.

?Pmax = P9 = 39,415 Pa

Pretože rozdiel je väčší ako 10%, je potrebný dodatočný lokálny odpor v podobe membrány.

Známe rozmery vzduchového potrubia oddielu č. 4, na ktorom bude nastavená membrána a lokálny odporový koeficient podľa tabuľky 22.49 [7], určujeme rozmery membrány 135 mm.

Uzlový bod L.

?Pmax = P10 = 44,786 Pa

Pretože rozdiel je väčší ako 10%, je potrebný dodatočný lokálny odpor v podobe membrány.

Znalosť rozmery potrubné časti alebo častí №4 ", na ktorom je nainštalovaný membránu a miestnej koeficient odporu tabl.22.49 [7] definovať veľkosť otvoru 131 mm.

Uzlový bod M.

?Pmax = P11 = 49,096 Pa

Pretože rozdiel je väčší ako 10%, je potrebný dodatočný lokálny odpor v podobe membrány.

Poznajúc rozmery vzduchového potrubia oddielu 4, na ktorom sa nastaví membrána a lokálny odporový koeficient podľa tabuľky 22.49 [7], určujeme veľkosť membrány 130 mm.

Uzlový bod H.

?Pmax = P12 = 54,280 Pa

Pretože rozdiel je väčší ako 10%, je potrebný dodatočný lokálny odpor v podobe membrány.

Známe rozmery vzduchového potrubia oddielu č. 4, na ktorom bude nastavená membrána a koeficient lokálneho odporu podľa tabuľky 22.49 [7], určujeme rozmery membrány 127 mm.

Uzlový bod O.

?Pmax = P13 = 60,409 Pa

Pretože rozdiel je väčší ako 10%, je potrebný dodatočný lokálny odpor v podobe membrány.

Poznajúc rozmery vzduchového potrubia oddielu č. 4, na ktorom sa nastaví membrána a lokálny odporový koeficient podľa tabuľky 22.49 [7], určujeme veľkosť membrány 122 mm.

Uzlový bod P.

?Pmax = P14 = 67,717 Pa

Pretože rozdiel je väčší ako 10%, je potrebný dodatočný lokálny odpor v podobe membrány.

Známe rozmery vzduchového potrubia oddielu 4, na ktorom bude nastavená membrána a lokálny odporový koeficient podľa tabuľky 22.49 [7], určujeme veľkosť membrány 120 mm.

Uzlový bod P.

?Pmax = P15 = 114,148 Pa

?Ró = = P15 " = 107,662 Pa

Rozdiel nie je väčší ako 10%, teda pobočka je sama.

Podobne sú spojené vetvy systému B1. Na koordináciu používame škrtiace klapky.

9. Stanovenie tepelnej účinnosti jednotky na rekuperáciu tepla

1. Stanovenie teploty odvádzaného vzduchu:

kde KL = Qm. chat. RZ / Qm. chat. obyčajný- indikátor účinnosti distribúcie vzduchu (MI Grimitlin)

Pre obytné priestory je možné odobrať pomer tepla:

Qm. chat. RZ/ Qm. chat. obyčajný = 0,35, potom KL = 2,5; (19)

Ty1 = 2,5 (22 ± 18) ± 18 = 28 ° C

2. Stanovenie ohrevu prívodného vzduchu s využitím tepla odsávaného vzduchu na teplotu tn2:

V prítomnosti tepla v priestoroch (VQTW > VQetc = 6889W> 3790W) bol navrhnutý v práci Kokorin O.Ya. na vykurovanie v zime vonkajší vzduch v PVK v ohrievači vzduchu dodáva čerstvý vzduch iba do teploty tpr. n = 8,6 ° C

3. Úspory tepla v dôsledku používania zariadenia na recykláciu vo ventilačnom systéme budú:

4. Množstvo tepla na vykurovanie vonkajšieho prívodu vzduchu v tn1 bez recyklácie:

5. Množstvo tepla na vykurovanie vonkajšieho prívodného vzduchu pri tn2 počas likvidácie:

6. Vzorec (3) na Lp. = 5208 m3 / h, dostaneme:

Základy aerodynamického výpočtu vzduchových potrubí. Výber fanúšikov

Kanály ventilačných a vzduchových vykurovacích systémov majú tendenciu robiť najkratší, spravidla kruhový prierez. Systémy na vetranie a vykurovanie vzduchu by mali byť vybavené zariadeniami na reguláciu množstva prepravovaného vzduchu (brány, vzduchové klapky atď.) S mechanickým a ručným pohonom. V priestoroch pre zvieratá a vtáky je vhodné predpokladať vytvorenie tlaku vzduchu v chladnom a prechodnom období prekročením prívodu čerstvého vzduchu nad odvádzaným vzduchom v množstve 15-20%.

Úlohou aerodynamického výpočtu systému vzduchových potrubí je určiť rozmery prierezu a tlakové straty v určitých častiach potrubného systému, ako aj tlakové straty v celom potrubnom systéme.

Po výbere schémy vetracej siete miestnosti ju rozdelte do samostatných častí s konštantným prietokom vzduchu. Hranice týchto častí sú zvyčajne odpaliská alebo kríže.

Vypočítajte vypočítanú axonometrickú schému (pozri obrázok 3.1); určiť počty častí s konštantným prietokom vzduchu v kruhoch; vpravo od kruhu v čitateľovi udáva prietok vzduchu (m 3 / h) v mieste, v menovateli - dĺžka úseku (m). Zvoľte smer hlavného návrhu kufra, ktorý sa vyznačuje najväčšou mierou (sekcie 1, 2, 5 alebo 6 na obrázku 3.1).

Obr. 3.1 Schéma konštrukcie vzduchových potrubí.

Vyberte tvar prierezu kanála (okrúhly, obdĺžnikový), vypočítajte prierez vzduchových kanálov (Fja) v sekciách podľa vzorca

(3.18)

kde Lja - prietok vzduchu v tejto sekcii, m 3 / h; - rýchlosť vzduchu, m / s.

Odporúčané rýchlosti prúdenia v prvkoch umelých vetracích systémov: v mriežkových mriežkach - 4... 6 m / s; v zásobovacích míňach - 3... 6 m / s; vo vertikálnych kanáloch a kanáloch - 5... 8 m / s; v horizontálnych hlavných kanáloch 10... 15 m / s; v pobočkách - 6... 9 m / s; Na výstupe výpustov vzduchového potrubia - 4... 8 m / s.

Rovnaké rozdelenie prívodného vzduchu pozdĺž dĺžky vetranej miestnosti pomocou hlavného potrubia s konštantným prierezom je zabezpečené rôznymi výstupnými otvormi pre vzduch v oblasti. Najprv určte oblasť poslednej v priebehu vzduchového otvoru, m 2

kde - prietok vzduchu cez vypočítaný kanál, m 3 / h; m - počet odbytísk (v priestoroch hospodárskych zvierat sa otvory v dodávateľskom potrubí vyrábajú každých 1,5... 2 m); - rýchlosť pohybu vzduchu pri výstupe z otvorov (4... 8 m / s).

rozloha ja-prívod vzduchu

Koeficient sa zistí z vzorca

kde je prietokový koeficient; Sv - plocha prierezu potrubia, m 2.

Počet otvorov v potrubí musí spĺňať nerovnosť

3 / h, pre túto miestnosť sa berú na základe odhadovanej hodinovej výmeny vzduchu L berúc do úvahy vzduch nasáva vzduchové kanály

kde kn - korekčný faktor pre vzduch nasáva vzduchové kanály (pre oceľové, plastové a azbestocementové potrubia do 50 m dlhý kn = 1,1, v ostatných prípadoch kn = 1,15); T - teplota vzduchu prechádzajúceho ventilátorom, о С; Tv - teplota vzduchu v pracovnom priestore miestnosti, o C.

Ak chcete určiť celkový tlak, ktorý má vyvinutý ventilátor, určte tlakové straty v hlavnej konštrukčnej čiare (sekcie 1, 2, 5 alebo 6 na obrázku 3.1) lineárne a miestne odporu. Okrem toho treba brať do úvahy dynamický tlak prúdu vzduchu v potrubiach, odpor kalorifierov, filtrov atď. Požadovaný tlak ventilátora (Pa) je určený vzorcom

kde 1,1 - rezerva tlaku na neočakávanú odolnosť; - Tlaková strata spôsobená trením a lokálnym odporom v najdlhšej vetve vetracej siete, Pa; R - špecifická strata tlaku na trenie, Pa / m; l - dĺžka úseku kanálu, m; strata tlaku v miestnom odporu vzduchového potrubia, Pa; súčet koeficientov lokálnych odolností na mieste (tabuľka 3.7); rd = υ 2 ρ / 2 - dynamický tlak prúdu vzduchu, Pa; - rýchlosť pohybu vzduchu v potrubí (v hlavných tratiach 10... 15 m / s, vo vetievach 6... 9 m / s); ρ - hustota vzduchu v potrubí, kg / m3; ρz - dynamický tlak na výstupe zo siete, Pa; Pna - odpor ohrievačov vzduchu, Pa.

Koeficienty lokálneho odporu pre vzduchové kanály

Spôsob určenia aerodynamického odporu potrubia

Tento vynález sa týka ťažobného priemyslu a m. Používa sa na určenie odolnosti bane a ventilačných potrubí pri vetraní baní. Účelom tohto vynálezu je zvýšiť presnosť stanovenia aerodynamického odporu (ADF) potrubia tým, že sa zohľadní únik ADS v ňom. Vykonajte to meraním prietoku vzduchu na začiatku a konci potrubia a priemernou prierezovou plochou potrubia. Určte hustotu vzduchu v potrubí a trecí odpor (CT), lokálny odpor (MS) a odpor (L C). Vypočítajte súčet CT, MS a LC. Potom pomocou vzorca vypočítajte DSA úniku vzduchu. Pri injektovaní sa množstvo ADS netesnosti odpočíta od súčtu CT, MS a LS a pri reverzácii, t.j. pri nasávaní sa únik ADS pripočíta k súčtu CT, MS a LS.

REPUBLIK (51) 5 E 21 F 1/00

O VYUŽÍVANÍ A OTVORENÍ

h = Wanak, CERTIFIKÁTU AUTORA (21) 4673850/03 (22) 03.04.89 (46) 23.03.92. Bull. M 11 (71) Krasnoiarskii ústav z farebného kovu, Kalinin (72) a B.N.Satarov A.V.Satarov (53) 622452 (088,8) (56) Ushakov KZ Vetranie dolu, M.:

Nedra, 1988, s. 65-102.

Ushakov K.Z. Aerológia banských podnikov. M,; Nedra, 1987, str.94 â € "112 (54) METÓDA STANOVENIA aerodynamický odpor vedenia (57) Vynález sa týka ťažby a mb použitý na určenie odolnosti banského závodu a

[0001] Vynález sa týka ťažobného priemyslu a môže sa použiť na stanovenie odolnosti banských dielov a ventilačných potrubí pri vetraní baní.

Známe metódy na určenie odolnosti proti treniu, miestnemu a čelnému odporu. Sila aerodynamického odporu predstavuje dve zložky - trecie sily a tlakové sily. Sila tlaku je vynaložená na prerozdelenie rýchlosti v prítomnosti otáčok, zúženia, rôznych objektov preplnených prierezom v potrubí.

Trecia sila závisí od drsnosti potrubia, jeho prierezu a dĺžky, ventilačných kanálikov na ventiláciu baní. Účelom tohto vynálezu je zvýšiť presnosť stanovenia aerodynamického odporu (ADF) potrubia tým, že sa zohľadní únik ADS v ňom. Vykonajte to meraním prietoku vzduchu na začiatku a konci potrubia a priemernou prierezovou plochou potrubia. Určte hustotu vzduchu v potrubí a odpor trenia (CT), lokálny odpor (MS) a odpor (LS). Vypočítajte množstvo ST, MS a LS. Potom pomocou vzorca vypočítajte

Únik ADS. Keď je množstvo vstrekovaného odpočítaná DSA množstvo úniku IE PT, a PM MS a pri cúvaní, teda počas sania sa pridá, súčet CT MS a LS

Táto reprezentácia odporovej sily platí pre husté vzduchové kanály, bane a ventilačné kanály sú väčšinou voľné vzduchové kanály. Je známe určiť stratu tlaku v potrubí s rôznymi prietokmi vzduchu na začiatku a na konci produkcie podľa vzorca kde R = LP / S - výstupný odpor; a - koeficient trecieho odporu;

L - dĺžka bane;

P u S - obvod a prierezová plocha bane;

QH - prietok vzduchu na začiatku výroby;

Q "- prietok vzduchu na konci výroby. kanály s priedušnými stenami a zákon o zachovaní energie.

Keď tečie na pevnej ploche50

55 vzduchových kanálov s priepustnými stenami, dochádza k úniku vzduchu pri jeho vytváraní alebo úniku von, v závislosti od pomeru tlaku v potrubí a za ním.

vzduch Pritechki narušujú laminárne medznej vrstvy v potrubí priamo zo stien vytvorenie turbulentného prúdenia hraničnej vrstvy medzi jadrom a hraničnej vrstvy, ktorá má doOdnako výraz (1) dáva rôzne číselné hodnoty hodnoty odporu za podmienok rovnakej generácie s rôznymi spôsobmi vytváranie tlaku 10 Nia, Napríklad plocha ventilačného dĺžky drift 100 m, pevná kotva statný meria tlaková strata 40 Pa pri normálnom režime banskej vetranie sacích prostriedkov 15. Prúdenie vzduchu na začiatku časti bola 21 m / s, a na konci 35 m / s. Po obrátení ventilátora hlavného vetrania pre vháňanie vzduchu do šachty a ustáleného jazdného režimu duchu WHO-20 tlaková strata v rovnakej oblasti, bolo 15 Pa, a prúdenie vzduchu v smere pohybu prúdu € "25 a 17,5 m / s, v uvedenom poradí. Tak, podľa všeobecného vzorca (1), vyjadrené odpor časť 25 v prípade Botka sacej ventilácie spôsobu sa rovná 0,054 Pa / m, zatiaľ čo

2 6 fúkací režim ventilácie je 0,034 Pa s / m. V skutočnosti. g 6 ste, s rovnakou drsnosťou 30 povrchov posunu v oboch smeroch, odpor by mal byť rovnaký pre každý prietok vzduchu.

Cieľom vynálezu je zvýšiť presnosť určenia aerodynamického odporu potrubia tým, že sa zohľadní aerodynamická odolnosť únikov v tomto potrubí pri rôznych spôsoboch vytvárania tlaku.

Cieľom je dosiahnuť vyyavle- 40 Niemi nové komponenty na unášacie sily, vlastnosti spôsobu podľa vynálezu vzhľadom k prítomnosti uvedeného vlastnosť, v porovnaní s tými známymi zariadeniami na základe všeobecného znázornenie toku 45 v Aeromechanika € "h dx, P (> I) 2

S 2 (2) kde P1, Pr - tlak na začiatku a konci kanálu, Pa;

P - obvod prierezu kanála, m;

S - plocha priečneho prierezu potrubia, mg;

P - koeficient trenia, v závislosti od drsnosti steny; p hustota vzduchu, kg / m; h.

V je priemerná rýchlosť pohybu vzduchu v potrubí vo vzdialenosti x od jeho pôvodu, m / s;

V1, V2 je priemerná rýchlosť pohybu vzduchu na začiatku a konci potrubia v m / s. trecie sily. Sila tlaku je vynaložená na uvedenie turbulentnej vrstvy do pohybu v smere toku.

Vysokorýchlostný tlak prúdu vytvára v potrubiach v stenách potrubia sklon, tlakový rozdiel medzi vonkajším a vnútorným kanálom sa zvyšuje, čím sa zvyšuje presakovanie vzduchu a zvyšuje sa hrúbka turbulentnej hraničnej vrstvy.

V prípade, keď tlak v potrubí je väčší ako zvonka, rýchlostný tlak v kanáloch v stenách znižuje tento tlakový rozdiel a podľa toho sa úbytok vzduchu znižuje. Laminárna hraničná vrstva a susedná turbulentná vrstva čiastočne vychádzajú z kanála cez kanály v stenách. Trecia sila medzi jadrom toku a hraničnou vrstvou klesá.

Zníženie prúdu vzduchu a roztiahnutie jadra turbulentného prúdenia znižujú silu tlaku.

To znamená, že sila odporu, keď vzduch prúdi do zvodové potrubie sa skladá z dvoch častí € "trecie sily a tlakovej sily a sily aerodynamického trenia, ktoré závisí od relatívnej veľkosti a smeru netesnosti, detekčná zložka odporová sila predstavujúca súčet tlakových síl a aerodynamických trenie, v ďalšom budeme nazývať aerodynamický odpor úniku vzduchu.

Keď sa vzduch pohybuje v netesnom potrubí a tlak v ňom je menší ako vonkajší, dostaneme

(7) V dĺžke pracovného úseku je najpravdepodobnejšia hodnota rýchlosti vzduchu v konštantnej oblasti prierezu vzduchového potrubia rovná

Po zmene premenných sa integráciou expresie (2) a notáciou pomeru 11/22 = r pre 11 × g a zodpovedajúcimi transformáciami získame

h = (a P (+) Q2 (6) 3 2 2

To znamená, že definuje rovnica pre netesnosti ťahať vzduch má tvar, kde € "index toku menšie vzduchu v pracovnom priestore kanálu pre väčšie, z rovníc (5) a (6), to znamená, že odpor voľný kanál sa skladá z dvoch častí €" trecím odporom, v závislosti na drsnosti stien kanála a parametre a únik odporu v závislosti od relatívnej veľkosti úniku hustoty vzduchu a prierezová plocha generácie. V prípade hustého potrubia, kedy

sy = 1, aerodynamický odpor

55 netesnosti sú nulové. Účinok aerodynamického odolnosti proti úniku na celkový odpor potrubia, v závislosti od toho, či vzduch vstupuje do potrubia alebo z neho vystupuje vo forme úniku naopak. V prípade úniku vzduchu sa trecí odpor zvýši o množstvo aerodynamického odporu ťahu a keď dôjde k zníženiu straty vzduchu cez únik, tak aj relatívna netesnosť vzduchu bude menšia.

Spôsob podľa vynálezu sa vyznačuje tým, matematický výraz (7) o vzťahu fyzikálnych veličín sposobavЂ "prúdenie vzduchu, jeho hustota a prierezová plocha kanálu, spôsob je nasledujúci, bežná metóda meria prietok vzduchu na začiatku a na konci úseku potrubia, jeho dĺžky, je plocha priečneho rezu a obvodu, tlaku a teploty vzduchu.

Merané parametre určenie hustoty vzduchu, tým menšia je pomer prietoku vzduchu väčšie aerodynamické zvodového odporu, trecieho odporu, miestne a odporu. Celkový aerodynamický odpor vzduchu sa určí odpočítaním z súčtu trenia, miestne a odporu netesností ťahať vzduch, v prípade, že prúd vzduchu na začiatku úseku väčšie prúdenie na jej konci, počítanie v smere prúdenia vzduchu, alebo pridávaním všetky hodnoty odporu, v prípade, že prúd vzduchu na začiatku úseku menej prúdenie vzduchu v ego.kontse, príklad, vo vetracom dĺžke časť kolísania 100 m, s prierezom 7,2 m, 10,8 m obvod prietoku

2 vzduchu pri nasávaní ventilátora 21 m / s na začiatku a 35 m / s na konci úseku Atmosférický tlak v drifte bol 98,450 Pa, teplota vzduchu 286 K.

Po reverzácii ventilátora na vypúšťanie prietoku vzduchu v smere jazdy bol stowey 25 a 17,5 m / s.

Koeficient aerodynamického odporu trenia pre tento posun sa rovná 0,0152 Pa s / m.

Podľa nameraných údajov nájdeme aerodynamický odpor trenia Rm = 0,044 fla s / m

Tehred M.Morgental Korektor O. Tsiple

Editor L. Gratillo

Objednávka 937 Predplatné obehu

VNIIPI Štátneho výboru pre vynálezy a objavy v rámci Štátneho výboru pre vedu a technológiu ZSSR

113035, Moskva, Zh-35, Raushskaya Nab., ​​4/5

Výrobný a vydavateľský komplex "Patent", Užhorod, ul. Gagarin, 101

Požadované parametre vzduchu a odporu sú: s nasávaním vzduchu (normálny režim vetrania) hustota vzduchu p = 1,2 kg / m; h, pomer prietoku vzduchu = 21/35 =

= 0,6; aerodynamický odpor únikov Kut = 0,0123 Pa.s / m;

2 6. celkový aerodynamický odpor<- 0,0563 Па с /м;

2 6. pri vstrekovaní vzduchu (po reverzácii ventilátora) hustota vzduchu = 1,2 kg / m; h. pomer prietoku vzduchu =

= 17,5 / 25 = 0,7; Úniková aerodynamická odolnosť Ry = 0,0084 Pa s / m; celkový aerodynamický odpor Ro = 0,0356 Pa s / m.

Z týchto príkladov je zrejmé, že za použitia nárokovaný spôsob zvyšuje presnosť určovania výstupný odpor a tlak potrebný pre podporu požadovanej prúdenie vzduchu, konštrukčný tlak prototyp na 19 $ menej za odsávania a 28d väčšie v porovnaní s injekciou navrhnutého spôsobu.

Spôsob stanovenia aerodynamického odporu potrubia, obsahujúce prúdenia vzduchu meranie kanála, priemerná plocha prierezu, stanovenie hustoty vzduchu a množstvo trecieho odporu, topické SO5 neposlušnosť a odpor na vošky a vodík a w shiysya v tom, že za účelom zvýšenia presnosti určenia aerodynamický odpor vzduchových potrubí vďaka aerodynamickému odporu

10 únikov v ňom, meranie prietoku vzduchu na začiatku a konci potrubia a určenie aerodynamického odporu úniku vzduchu v potrubí z nasledujúceho matematického výrazu

15 wherep - hustota vzduchu, kg / m; h. c je pomer nižšieho prietoku vzduchu k väčšiemu;

S € "priemerná prierezová plocha potrubia, m, pričom pri vytváraní tlakového rozdielu vo vstrekovacie odporu aerodynamických tesnosť Výsledná hodnota sa odpočíta od súčtu trecieho odporu, a miestne ťahaním a vytvoriť rozdiel

30, množstvo aerodynamického odporu proti úniku sa pridáva do uvedeného súčtu,