Norma P.B.

Program je určený na stanovenie parametrov systémov ochrany proti dymu pre obytné a verejné budovy.

Program Výpočet parametrov systémov na ochranu dymu a dymu pre obytné a verejné budovy obsahuje metódy výpočtu rôznych typov systémov na odstraňovanie dymu a prívodu vzduchu:

  • systémy na odstraňovanie dymu z miestností a / alebo chodieb v prípade požiaru,
  • systémy na odstraňovanie dymu a plynov po požiari,
  • systémy na zabezpečenie neposlušnosti schodíšť,
  • systémy dodávky vzduchu na hriadele výťahov, schodisko, schody a výťahové haly, bránové brány a bezpečnostné zóny

Program spĺňa požiadavky SP 7.13130.2013.

Program je serializovaný CA AVOK. Certifikát № PO-0014 na stiahnutie tu.

Príspevok na SNiP 2.04.05-91 Príspevok 4.91. Ochrana pred dymom v prípade požiaru

OBJEDNÁVKA PRACOVNÉHO INŠTITÚTU PRÁCE ČERVENÉHO BANNERU PROMSTROYPROJECT

VÝHODY 4.91 až SNIP 2.04.05-91

Ochrana pred dymom v prípade požiaru

Hlavný inžinier ústavu IB Lvovskiy

Vedúci špecialista BV Barkalov

Manuál 4.91 až SNiP 2.04.05-91 "Ochrana proti dymu v prípade požiaru" schválená technickou radou a uvedená do prevádzky ústavom Promstroyproekt.

Recenzent - docent oddelenia požiarnej bezpečnosti pri výstavbe Vyššej technickej požiarnej technickej školy Ministerstva vnútra Ruskej federácie, doktora Tech. Sciences Esin VM

Editor - inžinier Agafonov N.V.

So zavedením druhého vydania príručky "Benefit 4.91" sa prvé vydanie tejto príručky stáva neplatným.

V súčasnej dobe, "príspevok na SNIP 2.04.05-91" autorského práva nesmie byť reprodukované alebo používané akýmkoľvek spôsobom, alebo akýmkoľvek spôsobom - elektronicky alebo mechanicky, vrátane kopírovania či informačných zbierok a rozvodného systému, bez písomného súhlasu Promstroiproekt ústavu.

ZOZNAM GRANTOV

"Vykurovanie, vetranie a klimatizácia"

1.91. Spotreba a distribúcia dodávaného vzduchu

2.91. Výpočet tepelného príkonu slnečného žiarenia do priestorov

3.91. Inštalácia ventilátorov

4.91. Ochrana pred dymom v prípade požiaru

5.91. Ubytovanie vzduchotechniky

6.91. Protipožiarne potrubia

7.91. Usporiadanie kanála v budovách

8.91. Počet zamestnancov v prevádzke vykurovacích, ventilačných a klimatizačných systémov

9.91. Ročná spotreba energie v systémoch vykurovania, vetrania a klimatizácie

10.91. Navrhovanie antikoróznej ochrany ventilačných systémov

11,91. Vypočítané parametre vonkajšieho vzduchu pre štandardné projekty

12.91. Odporúčania na výpočet infiltrácie vonkajšieho vzduchu v jednopodlažnej výrobe budovy.

Vyššie uvedené časti produktu "Benefit" sa začnú predávať v roku 1993.

Žiadosti budú prijímané rozdelenie zložitá konštrukcia informácií (OKIP) Promstroiproekt na 119827, VSP, Moskva, G-48 je Komsomol prospekt, 42 (tel. 242-37-64, 242-10-45).

Manual "ochrana dym z budov a priestorov" navrhnutý Promstroiproekt (zubáč. TEHNO. Sciences BV Barkalov) na základe materiálu ťaží Promstroiproekt "Odstránenie dymu z budov a zariadení" v roku 1988, schválený uznesením ústavu Promstroiproekt 04/05/88 35 Research VNIIPO ministerstva vnútra ZSSR a MNIITEP Moskvy čiastočne potvrdené poľných pokusov na experimentálnych požiarov vo výškových bytových domov v Moskve.

Časť 1 príručky je radikálne revidovaná. Vytvorila sa nová, jednoduchá metóda na určenie výkonu systému na odstraňovanie dymu z chodieb a chodieb. Výpočty sieťového odporu sú založené na všeobecných technických predpisoch a vzorcoch používaných vo ventilačnej technike. Výdavky na chodbách dymu danej vzorcov kandidát technických vied I. Ilminsky a M. Grudzinski a chodieb, ktoré majú dve alebo viac počte výstupov na schodiskách rezaných na základe podania M. Grudzinski, ukladanie náklady na ovzdušie v porovnaní s nákladmi na dávku z roku 1988.

Oddiel 2 bol podstatne prepracovaný. Potreba odstraňovania dymu závisí od času, kedy dymový mrak klesne na bezpečnú úroveň - 2,5 m od podlahy a čas potrebný na evakuáciu osôb z miestnosti.

Spotreba dymu sa stanoví na základe "obvode krbu" - britský prijaté na materiály výskumníkov E. Butcher, a J. A. Drysdaleová Parnell [2] a [3], alebo na rýchlosti vzduchu do dverí núdzového východu, koeficient prietoku m = 0,64 je prijatá v súlade s normou GOST 12.1.004-91 namiesto 0.8 v 88. vydaní ako neodôvodnená. Výpočet spotreby dymu na 1 m 2 podlahy miestnosti je vylúčený.

Oddiel 3 je založený na štúdiách M. Grudzinski, v znení neskorších predpisov a doplnené údajmi o dizajne vzduchu na schodiskách Tretím typom nezadymlyaemogo a lobby brány ku schodisku do suterénu izieb kategórie B a čerpacích výťahov v budovách kategórií A a B.

Táto príručka sa nevzťahuje na dizajn dymu z priestorov scény kultúrnych a spoločenských organizácií (divadlá, kiná, kluby), za predpokladu SNIP 2.08.02-89 a VSN 45-86. Program pre výpočet dym z chodieb a sál obytných, verejných a priemyselných budovách, ale aj vo vnútornej pretlakové vzduchu nezadymlyaemye schodisko a výťahovej šachty (prítok) a vzduchových clôn sú navrhnuté VNIIPO ministerstva vnútra ZSSR a MNIITEP.

Promstroiproekt by som poďakovať vedcov a inžinierov, ktorí poskytnuté materiály, recenzie a poradenstvo v oblasti rozvoja výhod: EI Bobrova, M. Grudziński, BV Hrushevsky, ED rúčkou, VM Esin, I. A Ilminsky, VA Orlov, TI Sadovská, GI Stomakhina, SS Trebukov, VP Titov, VS Tishkin.

Príručka bola zverejnená pred oficiálnym zverejnením SNiP 2.04.05-91, v súvislosti s ktorými môžu byť nepresnosti pri prezentácii požiadaviek tohto dokumentu.

Termíny prijaté v príručke.

Regulačný ventil dymu - ventil so štandardnou požiarnou odolnosťou, ktorý sa otvára pri požiari.

Detektor dymu - kanál (kanál, jímka) je definovaná v ňom dymových alebo potrubné ventily s otvormi pre príjem dymu a spalín ventil spoločné fajčiť alebo dymu zóny alebo priestory nádrže.

Smoke Zone - časť priestorov s celkovou plochou nepresahujúcou 1600 m 2, z ktorej sa v počiatočnom štádiu požiarneho dymu odstráni rýchlosť, ktorá zabezpečuje evakuáciu z horenia.

Izba (chodba), ktorá nemá prirodzené osvetlenie - miestnosť (chodba), ktorá nemá vonkajšie ploty alebo okná.

Zásobník dymu - dymová zóna, oplotená po obvode nehorľavými závesmi, spadajúca zo stropu (prekrývajúca sa) na úroveň Y = 2,5 m od podlahy a viac, s plochou nepresahujúcou 1600 m 2.

1. DLHODOBÁ OCHRANA KORIDÓROV A SÁLA.

1.1. Odstránenie dymu pri požiari by malo byť navrhnuté tak, aby zabezpečilo evakuáciu osôb z budov v počiatočnom štádiu požiaru, ku ktorému došlo v jednej z miestností:

a) z chodieb alebo sály obytných, verejných, administratívnych, domácich a priemyselných budov v súlade s požiadavkami SNiP 2.04.05-91; 2.08.01-89; 2.08.02-89; 2.09.02-85 *; 2.09.04-87 a 2.11.01-85 (pozri prílohu 1);

b) z chodieb výrobných a administratívnych budov do výšky viac ako 26,5 m;

c) v dĺžke koridoru 15 m, bez prirodzeného osvetlenia svetelnej otvory vo vonkajšom priestore (ďalej len "žiadne prirodzené svetlo") v priemyselných budovách kategórie A, B a C, s počtom poschodí 2 alebo viac.

Požiadavky sa nevzťahujú na chodby a chodby, ak sa pre všetky miestnosti s dverami do tejto chodby plánuje priame odstránenie dymu.

Je povolené navrhnúť odstránenie dymu z výrobných priestorov kategórie B s rozlohou 200 m 2 alebo menej cez susednú chodbu.

1.2. Spotreba dymu (kg / h), ktorá sa má odstrániť z chodby alebo haly, by mala byť určená vzorcami:

a) pre obytné budovy

b) pre verejné, administratívne a priemyselné budovy

V - šírka väčších dverí, ktoré sa majú otvoriť pri odchode z chodby alebo haly na schodisko alebo vonku, m; pre obytné budovy na obr. 1 poz. 5 označuje dvere zohľadnené vo výpočte;

n - koeficient v závislosti od celkovej šírky veľkých dverových letákov, Vm, otvorený v ohni z chodby na schodisko alebo smerom von, rovný:

na V = 0,6 0,9 1,2 1,8 2,4

pre obytné budovy n = 1,0 0,82 0,7 0,51 0,41

pre verejnosť, 1,05 0,91 0,8 0,62 0,5

a priemyselných budov

KD - koeficientom relatívnej úplnosti a trvaním otvárania dverí pri výstupe z chodby na schodisko alebo smerom von na 1,0 - pri evakuácii 25 osôb. a viac a 0,8 - pre evakuáciu menej ako 25 osôb. cez jedno dvere.

1.3. Odstránenie dymu z chodieb a hál by malo byť navrhnuté systémami s umelou motiváciou: je možné pripojiť do systému nie viac ako dve dymové bane.

Pri výpočte systému by sa mala prijať špecifická dymová hmotnosť 6 N / m 3, teplota dymu 300 ° C a vstup vzduchu do chodby cez otvorené dvere na schodisko alebo von.

Dymové chlopne by sa mali miešať na dymových šachtách pod stropom chodby alebo chodby. Je povolené pripevniť spalinové ventily do baní na konáre, ale nie viac ako dve vetvy z bane na podlahe. Polomer dymovej klapky je 15 m; v jednej zo strán môže byť 20 m. Dĺžka chodby obsluhovaná jedným detektorom dymu nie je väčšia ako 30 m.

1.4. Dymové klapky by mali byť vybrané podľa údajov výrobcu.

Súhrn dymových ventilov s elektrickým pohonom na otvorenie v požiari a návod na zatváranie je uvedený v tabuľke. 1, Obr. 2. Prietoková plocha ventilu sa odporúča určiť rýchlosťou hromadenia dymu - 7-10 kg / (s.m 2).

a) spalinové ventily experimentálnej opravovne a mechanickej závodu v Odese

Montážne rozmery, mm, nie viac ako

z prierezu, 1 m 2, nie menej ako

požiarna odolnosť, h, nie menej ako

Typ pohonu pre otvorenie ventilu: elektrický, automatický; na zatváranie - manuálne.

Sieťové napätie je 220 voltov; čas odozvy - 1 sekundu.

6) spalinové ventily KAP-5, (obrázok 3) zariadenia Mospromelektrokonstruktsiya Moskva, 2. Irtyshsky proezd, tel. rastliny 462-43-68 a 462-54-29. Prierez ventilu 0,2 m 2.

c) dymový splachovací ventil na ochranu dymu obytných budov určený na automatické otváranie clony v dňoch odstraňovania dymu. Vyvinutý inštitútom LENNIIPROEKT, vyrobený podľa technických špecifikácií 401-33-001-88 s hlavnými parametrami:

Prierezová plocha nie je menšia ako; m 2 0,2

celkové rozmery, H, mm "mm 600" 800

Odolnosť uzavretého ventilu

priepustnosť pre plyn nie je menšia ako 1 / kg × 1 / m 40000

Limit odolnosti proti ohňu nie menší, h 1,0

Čas odozvy nie je vyšší ako od 15

Uzavieracia príručka ventilu

Ventil pozostáva zo zváraného drôtu s otvorom, ktorý je uzatvorený vekom. Elektromagnet, zátka, koncový spínač a obmedzovač koncovej polohy otvoreného krytu sú upevnené na kryte.

Zátka musí bezpečne držať veko v zatvorenej polohe a uvoľniť, keď sa elektromagnet aktivuje. Uhol krytu 45 + 5 stupňov.

Netesnosť spalinových dýz je určená prúdom vzduchu cez uzavretý ventil G na, kg / s - by sa mali odobrať podľa údajov výrobcu, ale nemali by presiahnuť štandardnú hodnotu:

na - prietoková plocha ventilu, m 2;

D Ps - diferenčný tlak Pa na obidvoch stranách ventilu.

1.5. Systémy s komínmi a vzduchovodmi vyrobené z oceľových plechov, ktoré sa vyrábajú na zváraní pevným tesným švom, nasledujú pravidlo, použitie pre priemyselné, verejné a administratívne budovy; Hustota týchto baní a kanálov by sa mala brať do úvahy v triede "P"; pre obytné budovy používajú bane stavebných materiálov; ich hustota by nemala byť nižšia ako trieda "H" podľa SNiP 2.04.05-91.

1.6. Tlaková strata v spalinovom ventile Pa sa odporúča podľa vzorca:

KT - korekčný faktor pre koeficienty lokálneho odporu, čo je pomer hustoty prichádzajúceho plynu k sieti alebo plynu prevážaného cez tento systém do hustoty štandardného vzduchu r = 1,2 kg / m3. Pri vstupe dymu do dymového ventilu treba vykonať korekciu na znečistenie dymu 1,3; KT sa rovná 0,66 pri teplote plynu 300 ° C, 0,55 pri 450 ° C a 0,45 pri 600 ° C. Teploty zodpovedajú normatívnej hodnote plynovej špecifickej hmotnosti 6, 5 a 4 N / m3 alebo hustote 0,61; 0,51 a 0,41 kg / m3;

j 1 - koeficient odporu vstupu do dymového ventilu a ďalej do dymového hriadeľa s kolenom 90 ° je rovný 2,2; pre ventily, ktoré tvoria koleno pod uhlom 45 ° pri vstupe do hriadeľa, odporúča sa j 1 = 1,32;

j 2 - koeficient odporu pripevnenia spalinového ventilu k bane alebo k odbočke je určený výpočtom; pre priame pripojenie ventilu typu CPPSH na banskú stenu sa odporúča, aby j 2 = 0,3 a pre ventily KDP-5 a KE-1 j 2 = 0,2;

proti r - hmotnostná rýchlosť dymu vo ventile kg / (m 2);

r - hustota dymu z chodieb a hál 6 / 9,81 = 0,61 kg / m3.

1.7. Odolnosť proti treniu vo vetvách do dymového ventilu, v baniach alebo v potrubiach Pa, sa odporúča určiť podľa vzorca:

Koeficient Ktr by mali byť prijaté:

pri teplote dymu 300 ° C, 9,6

H - tlaková strata v dôsledku trenia, kg / m3, v oceľových rúr pri teplote 20 ° C, ktoré boli v adresári [1] až ekvivalentného priemeru úseku potrubia alebo šachty, ktorá zodpovedá hodnote tlaku rýchlosti, kg / m 2, nájdených hmotnostné rýchlosť dymu alebo plynov tejto časti kanálu alebo mín.

V tabuľke. 2 hodnoty H, pre najčastejšie sa vyskytujúce oblasti prierezu dymových hriadeľov 0,25; 0,35; 0,55 a 0,7 m2;

Ks - koeficient pre kanály stavebných materiálov, rovný 1,7 pre betón a betónovú trosku; 2,1 - pre tehly a 2,7 pre bane so stenami omietnutými cez oceľovú sieť, pre oceľové kanály Ks = 1; presnejšie hodnoty je možné získať z tabuľky. 12, 14 referenčnej knihy [1];

Strata tlaku na trenie

Strata tlaku na trenie kg / m 2 v potrubiach s prierezom, m 2

tlak v potrubí alebo hriadeli, Pa

1.8. Po určení celkovej straty tlaku v prvej časti systému D P3 = D P1 ± D P2 vo zvolenom priestore prietokovej časti ventilu A m 2 podľa vzorca (3) určujeme prietok vzduchu nasávaného cez netesnosť uzatvoreného ventilu na druhom podlaží (alebo druhom úseku systému) G na, kg / s. Na základe percenta 100 G na na odhadovanú spotrebu dymu G D podľa tabuľky nájdeme zvýšenie hustoty zmesi dymu a vzduchu (ďalej len "plyny") v dymovom hriadeli, D r e (3 kg / m 3, jedno poschodie budovy alebo jedna časť systému:

1.9. Určte hustotu plynu v ústach r horný koniec) hriadeľa alebo potrubia: r na = 0,61 + D r e ( N v - 1) (7)

a tok plynov v ústach dolu alebo potrubia:

Nv - číslo horného poschodia budovy alebo číslo poslednej časti systému na ventilátor, na ktorom je dymový ventil inštalovaný.

1.10. O prietokovej rýchlosti a rýchlosti plynov v ústach bane (odporúča sa vziať do úvahy maximálne 15 kg / (m 2)) v prípade potreby špecifikovať jeho prierez. Potom podľa vzorca (9) určte koeficient odporu celého dymového hriadeľa alebo systému:

a podľa vzorca (10), tlaková strata v hriadeli, Pa.

l - dĺžka hriadeľa alebo systému, m;

hod D1, hod DN - dynamický tlak, Pa, v prvej časti a v ústach dolu;

D P1 a D P2 - strata tlaku v prvej časti a v ústach dolu, Pa;

KT = 0,75 - zohľadňuje pokles teploty a zvýšenie hustoty plynu;

N - počet podlaží v budove.

1.11. Strata tlaku vo vzduchových potrubiach, ktoré spájajú dymový hriadeľ s ventilátorom D Pslnko a po ventilátore D Pn :

l - dĺžka potrubia, ktorá spája hriadeľ s ventilátorom alebo z ventilátora s výfukom, m;

S j, hod q2 - súčtu lokálnych odporov voči ventilátoru a dynamického tlaku plynov v tomto úseku, Pa, respektíve po ventilátore pred vypustením do atmosféry.

1.12. Prúdenie vzduchu cez netesnosti konštrukcie hriadeľa a potrubia pred ventilátorom Gn kg / s sú určené celkovým odporom siete k ventilátoru, D Ps = D Pna + D Pv podľa vzorcov (10) a (11) a prídavné vzduchové zásuvky cez voľne uzatvorené dymové chlopne sa účtujú v množstve 10% prietoku vzduchu do bane:

Gps - Špecifické nasávanie vzduchu cez úniky hriadeľa a vzduchové potrubia z oceľových plechov, spojených nepretržitým tesným švom; (rovnaká hustota môže mať hriadele z pevného betónu alebo dutých blokov s maximálne tromi kondenzovanými spojmi na podlahe) Gps odporúča sa podľa tabuľky 3 podľa triedy II;

G nn - Špecifické nasávanie vzduchu cez úniky baní z dosiek alebo tehál a iných materiálov sa odporúča použiť v tabuľke. 3, v triede H;

Pn, Ps - obvod, m, vnútorný prierez hriadeľov a vzduchových kanálov;

l s, l n - dĺžka hriadeľov a kanálov z oceľových plechov a iných materiálov, m;

G na, G 1 - prietok plynu, kg / s, v ústach; G na - vzorec (8) a dym v prvej časti siete, kde sa rovná G 1 = G dobre alebo G o, vzorcami (1) alebo (2);

( G na - G 1 ) - nasávanie vzduchu cez uzavreté ventily, kg / s.

Prívod vzduchu cez úniky systémov odstraňovania dymu

Negatívny statický tlak v mieste, kde sú kanály pripojené k ventilátoru, Pa

Špecifická spotreba vzduchu, G n naD, 10 3 kg / (s.M2) vnútorného povrchu potrubia

Poznámka: pre obdĺžnikové potrubia je zavedený faktor 1,1.

1.13. Celková spotreba plynu pred ventilátorom

v porovnaní s predtým vypočítanou spotrebou G na zvýšená v K = G súčet G na a preto sa zvyšuje celková strata sacieho tlaku K1 = (1 + K 2 ) / 2 krát a bude, Pa:

D Pna a D Pv vzorcami (10) a (11) a D Png - straty pri uvoľňovaní plynov do ovzdušia;

Hustota plynov pred ventilátorom, kg / m 3.

1.14. Prirodzený tlak spôsobený rozdielom v špecifických hmotnostiach vonkajšieho vzduchu a plynov D PEC, Pa, je určená pre teplé obdobie roka (parametre B) podľa vzorca (14) a je braná do úvahy so znamienkom mínus

hod - výška dymového hriadeľa z osi dymového ventilu na prvej dolnej podlahe k osi ventilátora, m;

hod v - vertikálna vzdialenosť od osi ventilátora k uvoľneniu plynov do atmosféry, m;

g n = 3463 / (273 + T n ) - špecifická hmotnosť vonkajšieho vzduchu, N / m 3;

T n - teplota vonkajšieho vzduchu v teplom období roka ° С;

g cr = 4,9 (r v + 0,61) - priemerná špecifická hmotnosť plynov ventilátora, N / m 3;

g g = 9,81 r súčet - Špecifická hmotnosť plynov ventilátora N / m 3;

r súčet - hustota plynov pred ventilátorom podľa vzorca (13b).

1.15. Strata tlaku, ktorému sa musí vypočítať výkon spotrebovaný ventilátorom, Pa

1.16. Výber ventilátora z hľadiska výkonu, m 3 / h a rýchlosti jeho otáčania sa určuje prietokom podľa vzorca (16)

a podľa podmienených tlakových strát, znížených na hustotu štandardného vzduchu podľa vzorca (16a), Pa:

1.17. Odstránenie dymu musí byť vykonaná radiálne ventilátory vhodné pracovať počas doby potrebnej na evakuáciu, ale nie menej ako 0,75 hodín. Špeciálny ventilátor pre dym pracovného plynu pri teplote 300 ° C, priemysel našej krajiny nevyrába. Preto sa ventilátory používajú na všeobecné priemyselné použitie, radiálne, pracujú na tom istom hriadeli s elektromotormi vrátane strešných radiálnych ventilátorov BKR. Emisie dymu do atmosféry sa mala zabezpečiť prostredníctvom potrubia, bez toho aby slnečníky výšku menšie ako 2 m od hornej časti pomaly horiace alebo horľavých materiálov; To je v nižšej výške od strechy zrušenia ochrany nehorľavých materiálov aspoň 2 m od okraja výfukového otvoru. Mal by byť možné namontovať spätné ventily na ventilátore.

Mäkká vložka ventilátora by mala byť zhotovená z protipožiarnej textílie, napríklad z fóliového laminátu TU 1721-193-77.

1.18. Pre systémy na odstraňovanie dymu z chodieb a hál sú vertikálne hriadele inštalované s dymovými ventilmi inštalovanými na nich alebo na koncoch. Ak miestnych podmienok, taký systém nie je prijateľná, a namiesto toho, hriadele majú použiť iný druh kolektora, najmä musí byť hriadeľ premenného prierezu, alebo so zlomeninami, pri výpočte prietokové rýchlosti plynu, hustoty a tlakové straty vyrobené položku po položke, s výnimkou prvej časti, vykonaný vzorci ( 4) a (5). Výpočet sa potom vykoná v tabuľkovej forme (pozri príklad 3 a tabuľku 4). V stĺpci 3 tabuľky. 4 je zaznamenaná spotreba dymu, v stĺpci 4 - jeho hustota av stĺpci 5 - tlaková strata v prvej časti siete. Ďalej, v stĺpci 2 všeobecného vzorca (3) je určená prietokom vzduchu netesnosťami vnikaniu uzavretý ventil dymovodu, komína s prietokom v stĺpci 3 a hustota sa stanoví podľa vzorca plyny (17):

Podľa vzorca (17a) v stĺpci 5 je celková tlaková strata

Na konci výpočtu získame v stĺpci 3 celkový prietok plynov a v stĺpci 5 požadované tlakové straty v bani. Ďalší výpočet systému sa uskutočňuje v všeobecnom poradí podľa vzorcov (12) až (16a).

Vo vzorcoch (17) a (17a) sa prijímajú nasledujúce poznámky:

G n-1 ; G v - spotreba plynu v predchádzajúcej časti a spotreba nasávaného vzduchu, kg / s;

r n-1 ; r n - hustota plynov v predchádzajúcej a v tejto časti, kg / m3;

D Pn-1 ; D Pn - stratu tlaku na predchádzajúcom a danom mieste,

j 3 - koeficient odporu voči priechodu pri uzavretom spalinovom ventile, ktorý bol vykonaný podľa referencie [1] alebo s korekciou KT rovná 0,23;

j 4 - redukovaný koeficient trenia podľa údajov uvedených vo vzorci (5) a rovný 9,6 ' H ' Ks ' l "1.22 / (str 2 ' r );

l - dĺžka časti potrubia alebo šachty, m;

- plocha priečneho prierezu potrubí alebo hriadeľov, m 2,

H, Ks - ako pre vzorec (5).

Príklad 1. Vypočítajte ochranu dymu na chodbách 12-podlažnej obytnej budovy v Novgorode; vonkajšia teplota v teplom období roka 24,5 ° C. Parametre B. Usporiadanie rebríka A-výťahu na obr. 1, so šírkou väčšieho krídla brány pos. 5, 0,6 m. Výška dverí je 2 m, výška podlahy je 2,8 m. Dávka je z betónu.

Riešenie. Spotreba dymu podľa vzorca (1) s koeficientom = 1:

G dobre = 3420 '0,6' 1 '2 1,5 = 5800 kg / h alebo 1,61 kg / s.

K montáži sa prijímajú dymové klapky KDP-5 s voľným priechodom 0,2 m 2. Hmotnostná rýchlosť dymu vo ventile je 1,61 / 0,2 = 8,05 kg / (s. M2). Rýchlostný tlak pri hustote dymu v súlade s 1,6 1,6 0,61 kg / m3 je 8,05 2 / (2 '0,61) = 53,1 Pa. Strata tlaku vo ventile podľa vzorca (4)

Navrhujeme dymový baňa s prierezom 0,25 m 2. Rýchlosť hromadenia v sekcii bane v prvej sekcii je 1,61 / 0,25 = 6,44 kg / (s.m.) pri odporúčanej rýchlosti 7-10 kg / (s./m2). Vysokorýchlostný tlak v prvej časti je 6,44 2 / 1,22 = 34 Pa. Celkové straty v prvej časti, berúc do úvahy stratu trecieho tlaku podľa vzorca (5) s betónovým hriadeľom Ks = 1,7; D P3 = 53,3 + 9,6 '0,1' 1,7 '2,8 = 58 Pa.

Prietok vzduchu cez únik dymového ventilu na druhom poschodí podľa vzorca (3) sa rovná G na = 0,0112 (0,2 '58) 0,5 = 0,038 kg / s.

Podľa bodu 1.8 je pomer 100 G na / G dobre = 100 '0,038 / 1,61 = 2,36% a zodpovedajúce zvýšenie hustoty zmesi plynov na podlahu je D r e = 0,0072 kg / m3.

Hustota zmesi plynov v ústach dolu podľa vzorca (7) r na = 0,61 + 0,0072 (12-1) = 0,69 kg / m3.

Prietok plynu v baníckom ústach podľa vzorca (8): G na = 0,81 '1,61' 0,69 / (1 - 0,83 '0,69) = 2,11 kg / s alebo 7600 kg / h.

Hmotnostná rýchlosť plynov v ústí mín je 2,11 / 0,25 = 8,44 kg / (sek. M2) a rýchlostný tlak je 51,6 Pa.

Pomocou vzorca (9) určujeme koeficient odporu bane, začínajúci od druhej časti k ústam: j na = 9,6 '0,1' 1,7 '2,8' 11 / 51,6 + 0,3 '0,75' 11 = 3,45 a podľa vzorca (10) tlakové straty v bani:

D Pna = 0,5 (34 + 51,6) 3,45 + 58 + 9,6 '4' 0,1 + 0,5 '0,75' 51,6 = 229 Pa, čo tiež berie do úvahy pripojenie k strešnému ventilátoru dĺžka 4 m oceľového plechu s miestnou odolnosťou voči prechodu na dýzu ventilátora j = 0,5.

Prívody vzduchu cez netesnosť siete podľa odseku 1.12:

G n = 0,0013 '1,1' 2,0 (33,6 + 4) + 0,1 (2,11 - 1,61) = 0,16 kg / s.

V tabuľke sú prevzaté špecifické prúdy vzduchu v dôsledku nedostatku dolu a spojovacieho potrubia. 3, ako pre vzduchové kanály triedy H s korekčným koeficientom 1,1 pre obdĺžnikový prierez, pretože konštrukcia hriadeľa je z betónu.

Celková spotreba plynu bude 2.11 + 0.16 = 2.27 kg / s. Zvýšenie spotreby plynu v roku 2007 K = 2,27 / 2,11 = 1,076 krát podľa vzorca (13a) zvýši tlakové straty v K1 = (1 + 1,0762 2) / 2 = 1,079 krát. Celkové straty sú súčasne na odsávaní 229 '1,079 = 247 Pa.

Hustota plynov pred ventilátorom podľa vzorca (13b): r súčet = 2,27 / [1,61 / 0,61 + (2,27-1,61) / 1,2] = 0,71 kg / m3.

Teplota plynu tsúčet = (353 - 273 '0,71) / 0,71 = 224 ° C.

Prirodzený tlak plynu p. 1.14 vo výške 33,6 m a hriadeľ puzdro 4 m s hmotnosťou vonkajšieho vzduchu v Novgorod 3463 / (273 + 24,5) = 11,64 N / m 3 a 0,71 plyny 9, 81 = 6,97 N / m 3.

D PEC = 33,6 [11,64 - (6 + 6,97) 0,5] + 4 (11,64 - 6,97) = 192 Pa.

Strata tlaku, ktorý by mal vypočítať výkon, spotrebovaný ventilátorom pri statickom tlaku 247 - 192 = 55 Pa.

Parametre, na ktorých sa má počítať ventilátor: prietok - Lv = 2,27 / 0,71 = 3,2 m3 / s alebo 11 500 m3 / h.

Bežný statický tlak je 1,2 '55 / 0,71 = 93 Pa.

Prijatý na inštaláciu radiálny strešný ventilátor VKR 8.00-01, pracujúci na rovnakom hriadeli s elektromotorom s výkonom 3 kW pri 700 ot / min pri objeme 11500 cu. m / h poskytuje statický tlak 210 Pa, t.j. je vhodný pre posudzovaný systém.

Príklad 2. Vypočítajte ochranu dymu chodieb 20-podlažnej verejnej budovy. Chodby s dĺžkou 30 m majú 2 výjazdy na schodisko, cez dvere s veľkým listom šírky 0,97 m. Výška dverí je 2,5 m, podlahy - 3,6 m. Objekt sa nachádza v Moskve, návrhová teplota je 28, 5 ° C v teplom období roka (parametre B). V miestnostiach susediacich s každou chodbou pracuje najviac 65 osôb.

Riešenie. Spotreba dymu sa vypočíta podľa vzorca (2) pre dve dvere s koeficientom (podľa interpolácie) rovným n = 0,62 - 0,14 '0,12 / 0,6 = 0,592 a koeficient KD = 1 - pretože pre každé dvere s evakuáciou je viac ako 25 osôb: G o = 4300 '0,97' 2 '0,592' 2,5 1,5 = 19520 kg / h alebo 5,42 kg / s. Pri inštalácii používame 2 ventily EFFL s voľnou priechodnou plochou 0,25 m 2 alebo len 0,5 m 2. Dymový hriadeľ má rovnaký prierez. Hmotnostná rýchlosť dymu v prvom úseku hriadeľa a vo ventile je 5,42 / 0,5 = 10,84 kg / (s.m 2), rýchlostný tlak je 96,3 Pa.

Tlaková strata vo ventile (4): D P1 = 2,5 '0,66' 96,3 = 159 Pa. Triedačný odpor v prvej časti je daný vzorcom (5) D P2 = 9,6 '0,19' 3,6 = 6,6 Pa (oceľová hriadeľ). Celkový odpor prvej časti D P1 + D P2 = 159 + 6,6 = 166 Pa.

Podľa bodu 1.8 určujeme prietok vzduchu, ktorý sa nasáva cez úniky uzavretého ventilu na druhom poschodí G na = 0,0112 (0,5 '166) 1,5 = 0,102 kg / s. Potom pomocou vzorca (6) D r = y (100 '0,102 / 5,42) = y (1,9), preto je zvýšenie hustoty plynov na podlahu budovy v súlade s bodom 1.8 0,006 kg / m3. Ďalej, podľa vzorca (7) určujeme hustotu plynov v baniach r na = 0,61 + 0,006 (20-1) = 0,72 kg / m3 a prietok plynu v baníckom ústach podľa vzorca (8) G na = 0,81 '5,42' 0,72 / (1 - 0,83 '0,72) = 7,86 kg / s.

Hmota rýchlosť ústí bane 7,86 / 0,5 = 15,72 kg / (s, M2) je väčšia ako odporúčaná maximálne 15 kg / (s. M2), tak, aby prijal časť hriadeľa 0,7 m 2, v tomto poradí, hmotnostného prietoku v ústí šachty, aby sa 11,23 kg / (s. m2) a tlak rýchlosť 87,6 Pa, a prvá časť hmotnostnej rýchlosť 7,74 kg / (s. m2) a tlak rýchlosť 49,1 Pa. Strata trenia v prvom segmente je 9,6 '0,09' 1 '3,6 = 3,1 Pa a celkový odpor D P1 + D P2 = 159 + 3,1 = 162 Pa.

Koeficient odporu celého hriadeľa podľa vzorca (9) bude j na = 9,6 '0,2' 1 '3,6' 19 / 87,6 + 0,23 '19 = 4,5, tlakové straty v hriadeli podľa vzorca (10) D Pna = 0,5 (49,1 + 87,6) 4,5 + 162 = 470 Pa.

Podľa vzorca (11) v priemere potrubia 1000 mm a dĺžkou 12 m, pre pripojenie ku hriadeli ventilátora, s hmotnostnej rýchlosti 7,86 / 0,785 = 10 kg / (s. M2) a pri tlaku 69,6 Pa rýchlosti s množstvom tri závitníkov 9,6 '0,104' 12 + 3 '0,15' 0,75 '69,6 = 35,5 Pa.

Vzduchové čerpadlá vytekajú hriadeľ a spojovacie potrubie vo vákuu pred ventilátorom 470 + 35,5 = 506 Pa podľa vzorca (12): G n = 0,0007 '1,1' 1,7 '1' 20 '3,6 + 0,0007' 12 '3,14 + 0,1 (7,86 - 5,42) = 0,459 kg / s. Celkový prietok plynu je 7,86 ± 0,459 = 8,319 kg / s. Zároveň sa zvyšuje tlaková strata pri nasávaní K1 = [1 + (8,319 / 7,86) 2] 0,5 = 1,06 krát a bude spolu s tlakovými stratami na uvoľňovanie plynov do atmosféry D P = 506 '1,06 + 9,6' 0,105 '1' 4 + 1,41 '0,75' 127 = 754 Pa; na emisiu plynov do ovzdušia je zabezpečený vzduchový kanál s priemerom 1 m a dĺžkou 4 m so spletím na odvod svetla s priemerom 0,86 m.

Hustota plynov emitovaných vzorcom (13b)

r súčet = 8,319 / [5,42 / 0,61 + (8,319-5,42) / 1,2] = 0,73 kg / m3 a teplota plynu (353 - 273 '0,73) / 0,73 = ° C.

Prirodzený tlak plynu pri teplote 28,5 ° C a špecifickú hustotu 0,73, 9,81 = 7,16 N / m 3, všeobecného vzorca (14):

D PEC = 72 [11,49 - (7,16 + 6) 0,5] + 4 (11,49 - 7,16) = 371 Pa.

Strata tlaku, ktorému sa musí vypočítať výkon spotrebovaný ventilátorom (15) PB = 754 - 371 = 383 Pa.

Výkon ventilátora (16) L v = 3600 '8,319 / 0,73 = 29950 m / h.

Rýchlosť otáčania ventilátora je daná vyššie uvedeným výkonom a podmieneným tlakom D PB = 1,2 '371 / 0,73 = 610 Pa.

Pre tieto parametre je možné použiť ventilátor C4-70 N 10 s elektrickým motorom na jednom hriadeli s výkonom 10 kW pri 725 ot / min.

Príklad 3. Vypočítať dymu systém z pôvodných dát z príkladu 2 sa komínová šachta 1. poschodí až 10. poschodie prierezu 0,5 m 2 a od 11. do 20. časti 0,70 m 2, na str. 1.18 elementwise,

Tlaková strata v prvej časti je rovnaká ako v príklade 2 rovná 166 Pa. Koeficient trecieho odporu podlahovej plochy bane z 1. až 10. poschodia j = 6,6 / 96,3 + 0,3 '0,66 = 0,27 a tlaková strata na každej z týchto podláh D P = 0,27 G 2 / (0,5 2 '2 r ) = 0,54 G 2 / r e. Od 11. do 20. storočia sa stanoví stratu tlaku na každom poschodí D P = 0,261 G 2 / (0,7 2 '2 r ), kde j = 9,6 '0,09' 1 '3,6 / 49,1 + 0,3' 0,66 = 0,261.

Ďalšie výpočty sú zhrnuté v tabuľke. 4, zostavené podľa odseku 1.18.

Spotreba vzduchu prostredníctvom úniku ventilov 2. až 20. poschodia, kg / s

Spotreba dymu alebo jeho zmesi so vzduchom, kg / s

Hustota dymu alebo jeho zmesi so vzduchom, kg / m 3

Strata tlaku na sekcii sieťového potrubia Pa

0,0112 (0,5 '166) 0,5 = 0,1

5,52 / (5,42 / 0,61 + 0,1 / 1,2) = 0,615

166 + 0,54 '5,52 2 / 0,615 = 192,7

0,0079 '192,7 0,5 = 0,14

5,638 / (5,52 / 0,615 + 0,11 / 1,2) = 0,621

192,7 ± 0,54 '5,638 2 / 0,621 = 220,3

Na ústí mora je prietok plynu 8,393 kg / s alebo 30,200 kg / h pri hustote plynu 0,74 kg / m3 a tlaku 650 Pa. Ďalšie výpočty ako v príklade 2.

Obr. 1. Rozloženie schodišťových a výťahových jednotiek A, B, C a G

1 - schodisko v dymovom schodišti prvého typu s priechodom cez vonkajšiu zónu; 2 - schody v dymovom schodisku 2. typu; 3 - výťahová hala; 4 - chodba; 5 - otvorené dvere na ohnisku; 6 - Dymovacia hriadeľ; 7 - dvere zatvorené v prípade požiaru; 8 - štandardná podlaha; 9 - prvé poschodie; 10 - výťahová šachta; 11 - výťah; 12 - dvere na opustenie budovy

Obr. 2. Ventil na ochranu dymu budov, záclonové Automatické obnoviteľných médií takých KPDSH systémy pre výfukové dymu vetranie obytných, verejných, administratívnych a obytných a priemyselných budov:

b - pohľad v šípke A;

3 - nastaviť špeciálny profil (slepý)

4 - kryt krytu diaľkového ovládača.

Obr. 3. Inštalácia ventilu KDP-5 v bani:

a - pozdĺžny rez; b - plán; 1 - elektromagnetický pohon; 2 - tkanina; 3 - telo; 4 - dekoračná mriežka

2. Protipožiarna ochrana priestorov

2.1. V súlade s SNiP 2.04.05-91 [ďalšie SNiP] by sa dymový odber mal navrhnúť:

a) z každej výrobnej a skladovacie zariadenia s konštantnými miest bez denného svetla alebo denného svetla nie mať automatizovaného *) pohony pre otváranie priečky okien v hornej časti na 2,2 m nad podlahou, na dno a zrkadlá otvory otváracia v lampe, v oboch prípadoch, oblasť dostatočné na odstránenie dymu v prípade požiaru, ak je v miestnosti pridelené do kategórie "a", "B" alebo "B"; "G" alebo "D" v budovách IV a stupeň požiarnej odolnosti;

b) od každého z nich nemá žiadne prirodzené osvetlenie: verejné alebo administratívne a domáce účely alebo také priestory, a závesné alebo zabudované do iných budov, v prípade, že priestory sú určené pre hromadnú pobytu osôb alebo miestnosti ploche 55 m 2 alebo viac pre ukladanie Go používanie horľavých materiálov, ak má trvalé pracoviská, ako aj z neobsadených šatní s rozlohou 200 m 2 alebo viac.

2.2. Požiadavky na dizajn dymu nie sú rozdelené:

a) v priestoroch, ktorých čas plnenia dymom viac času potrebný na bezpečnú evakuáciu osôb z priestorov; okrem priestorov kategórií "A" a "B";

b) priestory s rozlohou menej ako 200 m 2 vybavené automatickým hasiacim zariadením s vodou alebo penou, s výnimkou priestorov "A" a "B";

c) priestory vybavené automatickými plynovými hasiacimi zariadeniami;

d) pre laboratórne priestory kategórie B s rozlohou 36 m 2 alebo menej, ak sa neuskutočňuje extrakcia dymu;

e) na chodbách a halách, ak pre všetky miestnosti, ktoré majú dvere do tejto chodby alebo haly, je odstránenie dymu premietnuté priamo.

V prípade, že štvorec hlavnej miestnosti, ktorá je k dispozícii pre odstránenie dymu, má aj ďalšie priestory 50 m 2 alebo menej, oddelené odstránenie dymu z priestor nie je dovolené, aby za predpokladu, pre výpočet toku dymu, s prihliadnutím k celkovej ploche všetkých izbách.

Poznámka. Z toho, čo bolo uvedené v časti 2.1 a 2.2, ktoré na izbe kategórie "A", "B" a "B" v budovách akéhokoľvek požiaru a v priestoroch kategórie "D" a "D" v budove IV a stupňom požiarnej odolnosti by mali byť vykonané výpočty Protidymové zariadení, pre Aby bola zabezpečená adekvátnosť priestoru plášťa z konštrukčného projektu, okná a svietidlá a ich automatizácia.

2.3. Prístroj na ochranu dymu priestorov je potrebný, ak čas naplnenia priestorov dymom na bezpečnú úroveň je menší ako čas na bezpečnú evakuáciu ľudí.

Minimálna bezpečná priemerná hladina dymu nad podlahou miestnosti, ktorá poskytuje prijateľné podmienky pre evakuáciu podľa tepelného účinku horúceho dymu a dýchania, sa zvyčajne považuje za 2,5 m [2].

Čas, s, prípustné plnenie dymu v miestnosti alebo "dymovej nádrži" v počiatočnom štádiu požiaru sa určuje podľa vzorca: [2]

- priestoru miestnosti, dymovej oblasti alebo "dymovej nádrže" najviac 1600 m 2;

v - minimálna priemerná úroveň postavenia dolnej hranice dymu z podlahy je prijatá pre priestory v = 2,5 m; pre "nádrže dym" hladina sa počíta od spodného okraja clony k podlahovej ploche 2,5 m alebo viac; priemerná rýchlosť prúdenia dymového clony ekonomicky oprávnené nie viac ako 4 m nad podlahou, ale zabraňuje šíreniu dymu vo vzduchu v miestnosti clony akejkoľvek vhodnej dĺžky;

Hn - výška miestnosti, m;

Pn - obvod požiarneho strediska, m.

Poznámka. Čas plnenia miestnosti alebo "nádrže" s dymom až do v = 2,5 m od podlahy, s, v závislosti od pomeru plochy miestnosti [nádrž] A m 2 až po obvod ohňa, Pn m, je uvedený v tabuľke. 5.

2.4. Obvod ohňa v počiatočnom štádiu, Pn m, je vzatý rovná väčší z obvodu hermeticky uzavretej alebo otvorenej nádoby horľavých látok v pamäťové zariadenie umiestni horľavé alebo nespáliteľný materiály (časti) do horľavé balenia, ale nie viac ako Pn = 12 m. Pri priestoroch vybavených hasiacimi systémami postrekovačov sa predpokladá obvod ohňa 12 m.

Ak obvod požiaru nie je možné určiť na základe uvedených faktorov, môže sa určiť podľa vzorca:

- priestor miestnosti, oblasť dymu alebo "dymová nádrž", m 2; na 2 = 100 m 2, s > 1000 m 2 = 1000 m2.

Pre vnútorné použitie, spotreba dymu, G kg / s, pre ktoré sa stanovuje podľa bodu 2.6b, obvod miesta požiaru nie je obmedzený a je určený pre V = 2,5 m podľa vzorca

2.5. Čas je potrebný na evakuáciu osôb z miestnosti, v ktorej došlo k požiaru, c, vypočítané podľa vzorca: l / proti, kde l - dĺžka odhadovanej cesty, m, jedna osoba alebo prietok osôb nachádzajúcich sa v najväčšej vzdialenosti od najbližších výstupných dverí z miestnosti smerom von alebo pozdĺž koridoru k najbližšiemu schodisku; dĺžka cesty nesmie prekročiť stanovenú SNIP pre obytné, verejné, administratívne domácnosti alebo výrobné budovy; proti - rýchlosť pohybu človeka alebo tok človeka, m / min, sa odoberie v súlade s GOST 12.1.004-91 a prepočíta sa v m / s.

Pokyny na výpočet času evakuácie sú uvedené v doplnku 2.

Poznámka. Podľa ods. 2.25 z SNIP 2.09.05-85 * "Brána do železničných koľajových vozidiel, rovnako ako posuvné dvere a záves pre akýkoľvek druh dopravy sa nesmie brať do úvahy ako núdzové východy."

Pomer A/Pn, m a čas, T s, naplnenie miestnosti (nádrž) dymom až do v = 2,5 m

2.6. Spotreba dymu, ktorá sa má odstrániť priamo z miestnosti na spaľovanie, sa odporúča vypočítať v kg / h na základe zabezpečenia priemernej úrovne dymu v počiatočnom štádiu požiaru, nie menej ako 2,5 m od podlahy, jedným z nasledujúcich spôsobov:

a) pozdĺž obvodu údajného miesta požiaru;

b) pri prúde vzduchu vstupujúceho do miestnosti cez otvorené dvere núdzových východov, ak obvod miesta požiaru prekročí 12 m alebo vzdialenosť v viac ako 4 m.

Pri predbežných hrubých výpočtoch sa odporúča zohľadniť nasledujúce náklady na dym: pre priestory s rozlohou 100 m 2 a menej ako 10 000 kg / h, viac ako 100 m 2 až 800 m 2 podľa vzorca 1000 ' A 0,5 kg / h, kde - Podlahová plocha miestnosti, m 2. Pre priestory o rozlohe viac ako 800 m 2 vezmite 50 kg / h na 1 m 2 podlahovej plochy miestnosti s odstránením dymu prirodzeným ponorom. V umelom podnetu ťahu sa 50 kg / h na 1 m 2 z dymových oblasť, oblasti, ktorá nie je väčšia ako 1600 m 2 - spínací výfukový systém na zóny, a kde došlo k požiaru, vzhľadom k nasávaniu vzduchu cez netesnosti uzavretými ventilmi trvať 50 + 0,1 n,

n - počet uzavretých dymových chlopní.

2.7. Spotreba dymu, kg / h, na základe obvodu navrhovaného miesta požiaru pre priestory a dymové nádrže o rozlohe 1600 m 2 alebo menej, sa odporúča podľa vzorca:

Pn - ako v oddiele 2.4; v - ako pre vzorec (18); KEC = 1,2 podľa položky 2.9.

Keďže miestnosti naplnené dymom, druhá spotreba dymu postupne klesá, úroveň šírenia sa znižuje a po dosiahnutí prijateľnej úrovne 2,5 m od podlahy je hladina udržiavaná výfukovou ventiláciou s prietokom G kg / h.

2.8. Priestory s rozlohou väčšou ako 1600 m 2 by mali byť rozdelené na dymové zóny, prijímajúce výskyt požiaru v jednom z nich. Každý dym zóna by mala byť všeobecne neškodné husté zvislé závoja z nehorľavého materiálu, na podlahu, ale nie menšia ako 2,5 m od neho, tvoriaci strop (strop), "dymové zásobníky" dym zóna oblasť by nemala prekročiť 1600m 2. Pri rozdelení priestoru na dymové priestory je potrebné zvážiť umiestnenie možných požiarov.

2.9. Spotreba dymu, G 1 kg / h, podľa odseku 2.6b sa odporúča vypočítať podľa vzorca (22):

G na - Špecifická spotreba dymu, kg / h, na 1 m 2 vypočítanej plochy dverí evakuačných výstupov, vytvorená v dôsledku vstupu vzduchu do miestnosti, sa určuje z tabuľky. 6 alebo podľa vzorca:

S dve - celková odhadnutá plocha prvých dverí (obrázok 6) evakuačných výstupov umiestnených na bočnej strane fasády budovy sa určuje podľa odseku 2.10 pre osady s vypočítanou rýchlosťou vetra viac ako 1 m / s, ak

Kv - koeficient, ktorý zohľadňuje vplyv rýchlosti vetra, je určený z obr. 4 alebo vzorcom:

S D - celková odhadnutá plocha dverí evakuačných východov, mínus odhadnutá plocha dverí smerujúcich k fasáde smerujúcej smerom dovnútra S Adve, m 2:

S esoD - celková odhadnutá plocha všetkých dverí evakuačných východov v spaľovacej miestnosti;

V v - rýchlosť vetra, m / s podľa SNiP s parametrami B za studené a teplé obdobie roka; na V v > 5 m / s v = 5 m / s; v zastavaných oblastiach by sa mal brať do úvahy pokles rýchlosti vetra podľa údajov miestnej meteorologickej stanice;

Ak chce zákazník zvýšiť spoľahlivosť systému na odstránenie dymu, odporúča sa rýchlosť vetra (ďalej) podľa dodatku 8 SNiP bez zníženia na štandardné 5 m / s.

r n - Hustota vonkajšieho vzduchu, kg / m 3, v chladnom alebo teplom období roku, kedy T n, stanovené podľa vzorca 353 / (273 + t n );

j n - Špecifická hmotnosť vonkajšieho vzduchu, N / m 3, za studené alebo teplé obdobie roka, stanovená vzorecom 3463 / (273 + t n );

j - Špecifická hmotnosť dymu, N / m 3, určená podľa položky 2.12;

hod o - odhadnutá vzdialenosť medzi priemernou hranicou dymu 2,5 m od podlahy po stred dverí, m, na obr. 5;

T n - teplota vonkajšieho vzduchu, ° C, v chladnom alebo teplom období roka. 8 SNiP; na teplé obdobie roka je dovolené brať t n = 30 ° C bez ohľadu na umiestnenie sídla;

KEC = 1,2 je koeficient pre systémy s prirodzeným stimulom pri hasení požiaru sprinklerovým systémom.

Poznámka. Koeficient prietoku vzduchu v otvorených dverách sa prijíma podľa GOST 12.1.004-85 m = 0,64, vzaté dohromady skôr ako 0,8 [6].

2.10. Celková odhadnutá plocha dverí núdzových východov na strane vetra S dve a S D na spodnej a ostatnej strane horiacej miestnosti je určená pre osady v závislosti od odhadovanej rýchlosti vetra:

a) V v viac ako 1 m / s - pre výstupy na fasádu s najväčšou ekvivalentnou plochou S Adve (považované za východy na fasádu smerom do vetra) a pre všetky ostatné výstupyD ;

b) V v menej ako 1 m / s - pre všetky výstupy spolu S dve. Výpočty celkovej plochy S dve a S D sú stanovené podľa vzorca:

S 1 - celková plocha prvých dverí miestnosti na spaľovanie, ktorá sa otvára priamo smerom von (obrázok 6); pri absencii takýchto dverí1 = 0;

S 2 - celková plocha prvých dverí, z ktorých je potrebné otvoriť ďalšie dvere, napríklad dvere vestibulu alebo druhé dvere (s dvojitými dverami), ďalej označované ako S A ¢ 2 ;

S 3 - celková plocha prvých dverí, ktorej priechod je potrebný na otvorenie dvoch alebo viacerých dverí, ďalej označované ako S A ¢ 3 a S A ¢ ¢ 3 ;

K1, K2 - koeficienty na výpočet ekvivalentnej plochy po sebe nasledujúcich dverí, stanovené z tabuľky. 7, v závislosti od n = S ¢ 2 / S A2 alebo n = S ¢ 3 / S A3 (Obrázok 6) m = S ¢ ¢ 3 / S A3.

Koeficienty K1 a K2 môžu byť tiež určené pomocou vzorca:

K3 1 € - koeficient relatívnej úplnosti a trvanie otvorenia dverí z miestnosti na spaľovanie, ktoré sa rovnajú jedným dverám:

pre dvojité dvere alebo pre výstup cez uzávierku brány

Tu t l - priemerný počet ľudí, ktorí opúšťajú horiacu miestnosť cez každé dvere miestnosti.

Koeficient K3 by sa malo brať aspoň 0,8 - s jedným dverom v interiéri; 0,7 - s dvoma dverami; 0,6 pre tri; 0,5 - pri štyroch a 0,4 - s piatimi a viac dverami v miestnosti.

Špecifická spotreba dymu pri G na tisíc kg / h na 1 m 2 vypočítanej plochy dverí núdzových východov

Špecifická hmotnosť dymu j n / m 3 a koeficient KT

vzduch, ° С

Poznámka: 1. Špecifická spotreba dymu pre dvere s výškou HD viac ako 2 m sa určuje vynásobením hodnoty tabuľky koeficientom Kv = 0,578 (5- HD) 0,5.

2. Špecifická spotreba dymu v teplom období roka sa určí vynásobením G na alebo K proti G na koeficientom KT.

Pomer S ¢ / S alebo S ¢ ¢ / S

2.11. Z výrobných priestorov kategórie B (s rozlohou 200 m 2 alebo menej) SNiP umožňuje návrh odvodu dymu cez susednú chodbu. Odhadovaná spotreba dymu je v tomto prípade väčšia z nákladov stanovených v súlade s ustanoveniami 1.2 a cl. 2,7 alebo 2,9. Dym vytvorený v miestnosti vyúsťuje do chodby cez hornú časť dverí a potom pod stropom chodby sa odstráni dymový ventil výfukového systému, ktorý je navrhnutý v časti 1 príručky. Vzduch vstúpi do chodby cez dvere zo schodiska.

Po roztopení okien miestnosti môže byť opísaná schéma narušená vzduchom prichádzajúcim cez tieto okná.

2.12. Priemerná špecifická hmotnosť a teplota dymu pri výpočte jeho odstránenia z priestorov s hmotnosťou 10 000 m 3 alebo nižšou by sa mala brať: j porov = 4 N / m 3 a 500 ° C - na spaľovanie kvapalín a plynov; 5 N / m 3 a 450 ° C - pri spaľovaní pevných častíc; 6 N / m 3 a 300 ° C - pri spaľovaní vláknitých látok; v knihových depozitároch, archívoch, skladoch papiera, plsti - 7 N / m 3 a 220 ° C.

Priemerná špecifická hmotnosť dymu pri odstraňovaní z miestností viac ako 10 tisíc m 3 sa určuje podľa vzorca:

V o - objem priestorov, tis. m 3.

Priemerná špecifická hmotnosť dymu odstráneného z "dymovej nádrže" v miestnosti s objemom viac ako 10 000 m 3 sa odporúča určiť podľa vzorca:

j porov a j 10 - v súlade s uvedeným;

Hrez - vzdialenosť od stropu k spodnému okraju clony tvoriacej dymovú nádrž, m, sa považuje za hĺbku dymovej nádrže;

Hn - výška miestnosti, m.

Napríklad pre j porov = 5 N / m 3, j 10 = 9 N / m 3, výška závesu zo stropu 4 m a výška miestnosti 10 m, získame j rez = [5 '4 + 9 (10-4 - 2,5)] / (10-2,5) = 6,87 N / m3.

2.13. Z prízemnej budovy odstránenie dymu by mali byť navrhnuté tak, ako pravidlo, odsávacie zariadenie s prirodzeným typom: v dymových hriadele s deflektory nezaduvaemye svetla s otvorom priečnikov (klapky), alebo prostredníctvom otvorených svetlíkov.

Vo viacpodlažných budovách je povolené zariadenie pre dymové bane s prirodzenou motiváciou pri každom priestore s oddeleným hriadeľom.

Z oblasti susediacej s oknami s šírkou 1 £ 15 m je dovolené odstrániť dym skrz okenný plášť (krídlo), ktorého dno je na úrovni nie menšej ako 2,2 m od podlahy.

Použitie priečok v oknách na odstránenie dymu spravidla nie je účinné, pretože Je ťažké alebo takmer nemožné chrániť priečok pred vetrením vetra. Vietor môže prevrátiť trakciu cez priečky a namiesto odstránenia dymu z miestnosti sa vytlačí do priľahlých miestností a chodby. Zariadenie na odvádzanie dymu môžete používať v oblastiach, kde odhadovaná rýchlosť vetra nepresahuje 1 m / s alebo kde sú priečky spoľahlivo chránené pred vyfukovaním susednými budovami alebo konštrukciami.

2.14. Prierezová oblasť dymových hriadeľov alebo oblasť otváracích priečok w m 2 okien a svietidiel, sa určuje podľa vzorca:

kde: G - Odhadovaná spotreba dymu, kg / h, pre priestory, dymové nádrže a dymové priestory s rozlohou 1600 m 2 alebo menej, vypočítané podľa ustanovenia 2.7 alebo 2.9;

G w - spotreba dymu na 1 m 2 plochy prierezu dymového hriadeľa alebo celková plocha svietidla (žiaroviek) svietidiel alebo okien, kg / (m 2 h), určená podľa bodu 2.15.

2.15. Merná spotreba dym na 1 m 2 plochy prierezu dymových hriadeľov deflektory pre všetky osady a oblastiach otváracia priečky, žalúzie a ďalšie svetoaeratsionnyh nezaduvaemyh svetiel a okien vo vonkajších stenách budov položky s odhadovanou rýchlosťou vetra Vproti Z tabuľky je potrebné určiť 1 m / s. 8 alebo vzorca:

Kw - koeficient rovný 4175 - pre dymový baňa s deflektorom; 1730 - pre horné zavesenie podväzkov v jednoduchom zasklení s otvorením stužky o 30 °; 2340 - to isté s otvorom pri 45 °; 2850 - to isté s otvorom pri 60 °; 2290 pre štvorcové a obdĺžnikové priečky so stranami 1 / 1,5 s oddeleným otvorom o 30 °; 2850 - to isté s otváraním pri 45 °; 3210 - to isté s otvorom 60 °;

D Pw ( j n - j ) Hw - Návrhový tlak vzniknutý v dôsledku rozdielu v špecifických hmotnostiach vonkajšieho vzduchu a dymu vo vypočítanej výške Hw m, stanovené z obr. 5;

r - hustota dymu vziať vzorec j / 9,81, kde j sa prijíma v súlade s ustanovením 2.12.

2.16. V prípade, že je nemožné alebo neekonomické odvádzanie dymu zariadenie s prirodzeným typom a v prípadoch, kde spaľovanie prebieha pri nízkej teplote za vzniku bohatej dym (stohov, ukladá papier, plsti, priadze, kaučuk a ďalšie.) Výfukové systémy by mali byť navrhnuté s umelým podnetu.

S umelým podnetom k systému alebo ku zvislému kolektoru je potrebné na každom podlaží spojiť vetvy z nie viac ako štyroch miestností alebo zo štyroch dymových zón alebo dymových nádrží.

2.17. Potrubie a šácht by mala mať odolnosť proti ohňu aspoň 0,75 hodiny. Keď sa hustota oceľového plechu musí spĺňať ich klasifikácia P. Táto hustota trieda možno pripísať potrubia a šachiet z vystuženého betónu alebo z pevných blokov s minimálnym počtom spojov. Vzduchové potrubia a hriadele dosiek s hustotou sa odporúčajú zaradiť do triedy N.

Výpočet vzduchových potrubí by sa mal vykonať s prihliadnutím na meniacu sa hustotu plynov, pretože vzduch je nasávaný cez únik uzatvorených dymových chlopní.

Strata trecieho tlaku by sa mala vypočítať podľa vzorca (5) pri zohľadnení koeficientu Ktr v závislosti od počiatočnej teploty dymu.

Strata tlaku na lokálny odpor by sa mala vykonať s korekčným faktorom KT čiastkou prijatou podľa zoznamov: KT = 0,62 pre plyny s teplotou 200 ° C; 0,66 pri 300 ° C; 0,55 pri 450 ° C a 0,45 pri 500 ° C

Vzduchové potrubia, šachty a dymové klapky musia mať dilatačné dilatačné škáry a "mŕtve podpery".

Špecifická spotreba dymu G w tisíc kg / h na 1 m 2 prierezu dymového hriadeľa a so zavedením koeficientu KF - na 1 m 2 plochy vrcholového závesu neinspirujúceho svietidla alebo okna, usporiadaných podľa obr. 5

Výška ústia baňa alebo spodnej časti priečky, m

Špecifická hmotnosť dymu N / m 3

Hodnoty koeficientu KF pri otváraní priečnika

pásmo na rohu

individuálny uhol

Poznámka: Doly, ktoré majú hlavu dlhšiu ako 2 m, podliehajú výpočtu podľa cl. 1.7 - 1.9.

2.18. Dymopriemniki - otvory v stenách komínová dymu bane uzavreté ventily, špeciálne potrubia, ktoré sú umiestnené dym alebo otvorené ventily dymopriemnye otvory na konároch potrubného systému s umelým podnet k ventilu na vetve. Detektory dymu by mali byť umiestnené v strede celej dymej zóny alebo jej časti s plochou nepresahujúcou 900 m 2. Dymopriemnika vzdialenosť od osi na najbližšej stenou miestnosti alebo dymového pásma hrana by nemala presiahnuť 20 m. Z dymopriemnika musí byť pre odstránenie zrážok a kondenzačné vlhkosti.

Odporúča sa, aby bol minimálny počet detektorov dymu v závislosti od hĺbky dymovej nádrže rovný hod = Hn - v, m, - a vzdialenosti spodného okraja dymovej nádrže od podlahy v, s plochou dymovej nádrže nepresahujúcou 1600 m 2 [2]:

Vzdialenosť Y, z podlahy

Hĺbka dymovej nádrže h = Hn - v, m, kde Hn - výška izby

až po priemernú úroveň stálosti dymu, m

2.19. Dymové ventily priečniky (klapky) a ďalšie otvorené bane zariadenia svetiel a okien, ktoré sú určené alebo používané na ochranu dymu musí byť automatické, diaľkové i manuálne ovládanie (v mieste inštalácie), pohon diaľkového ovládania (tlačidlo, kľúč, atď.). by mal byť umiestnený pri odchode z miestnosti. Automatické riadiace senzory by mali byť zvolené a umiestnené v súlade so SNiP 2.04.09-84.

Dymové klapky by mali byť vyrobené z nehorľavých materiálov a mali by mať limit požiarnej odolnosti 0,5 hodiny; Je povolené používať dymové ventily s neregulovaným limitom požiarnej odolnosti pre systémy obsluhujúce jednu miestnosť.

2.20. V prípade systémov na hlásenie dymu by sa mali navrhnúť:

a) inštalácia radiálnych ventilátorov s elektrickým motorom na jednom hriadeli vrátane radiálnych strešných ventilátorov VKR 8.00-01 pri výkone zodpovedajúcom kategórii obslužnej miestnosti bez mäkkých vložiek; Je povolené používať mäkké vložky z nehorľavých materiálov (ak je ventilátor inštalovaný na izolátoroch vibrácií). Radiálne ventilátory je možné inštalovať v pohone s klinovým remeňom alebo na spojke ochladenej vzduchom.

Výkon ventilátora L = G / r, m 3 / h) by sa mali odobrať pri odhadovanej spotrebe zmesi dymu a vzduchu (plynov) a ich hustote, kde G - prietok v kg / h a r - hustota plynov kg / m 3. Tlak, ktorý musí ventilátor poskytnúť, je určený výpočtom, ktorý zohľadňuje prirodzený tlak spôsobený horúcimi plynmi D Pžily = D Pr - D PEC, Pa. tlak D Pžily - Používa sa na výpočet druhej spotreby energie (výkonu) spotrebovanej ventilátorom. Podmienený tlak, ktorý je daný z hustoty plynu D Pfúzy, kg / m3 na hustotu štandardného vzduchu r gB = 1,2 kg / m3, podľa vzorca D Pžily.fúzy = 1,2 ' D Pžily/ r r, použitý na určenie rýchlosti ventilátora (pozri časť 1).

2.21. Ventilátory výfukových dymu by mali byť miešané v oddelených miestnostiach od ventilátorov iných systémov. Walling Zlepšenie by malo mať ohňovzdorné oddiely typu 1 s Požiarna odolnosť 0.75 hodín. Povolené ventilátory typu výfukových systémov na strechu a exteriéri budovy s výnimkou oblastí s odhadovanými vonkajšia teplota vzduchu mínus 40 ° C a nižšie (parametre B). Inštalované zvonka musia byť ventilátory chránené sieťovými ploty proti cudzím vápnám.

Nadmerný tlak vyvinutý ventilátorom proti požadovanému výpočtu sa odporúča zhasnúť v konfiguráciách dymových emisií.

V miestnosti pre odsávacie zariadenie by mala byť navrhnutá ventilácia, ktorá zabezpečuje požiar, keď teplota vzduchu v teplom období roka neprekročí 60 ° C (parametre B).

2.22. Dym by sa mal vniesť do atmosféry vo výške najmenej 2 m od strechy horľavých alebo ťažko horľavých materiálov; emisie dymu v nižšej nadmorskej výške sú povolené pri ochrane strechy pred požiarom s nehorľavými materiálmi vo vzdialenosti 2 m od okraja vyhadzovacieho otvoru. Pre inštaláciu deflektorov by mali byť umiestnené nadol s prirodzenou motiváciou. Emisie dymu v systémoch s umelou motiváciou by mali byť zabezpečené potrubím bez dáždnikov.

Sýtené rozpätia tavenia, odlievania, valcovania a ďalších horúcich predajní umožňujú uvoľňovanie dymu z baní, ktoré odvádzajú dym zo spodných pater a pivníc. Tak ústa šachty musia byť umiestnené na úrovni nie menšie ako 6 m od podlahy prevzdušnené priechod a aspoň 3 m vertikálne a 1 m vodorovne od konštrukcií budovy, alebo na úrovni, nie menšia ako 3 m od podlahy na zariadení povodeň zavlažovanie spalín ústia bane. Dymové klapky v týchto baní by sa nemali inštalovať.

2.23. Odstránenie plynov a dymu po požiari z priestorov chránených plynovými hasiacimi zariadeniami by malo byť navrhnuté s umelou motiváciou z dolnej zóny priestorov. Prietoková rýchlosť by sa mala vypočítať podľa technology, a pri absencii prijatí 30 m 3 / h na 1 m2 podlahy - v odstraňovaní formulácie oxidu uhličitého a 15 m 3 / (h m 2) - pri odstránení chladiva.

V miestach, kde prechádzajú vzduchové kanály (okrem tranzitných) na ploche miestnosti vybavenej plynovým hasiacim zariadením, by mali byť zabezpečené protipožiarne ventily s limitom požiarnej odolnosti najmenej 0,25 hodín.

2.24. Aby sa odstránil dym z ohňa a plynov po požiari, sú povolené núdzové a základné ventilačné systémy, ktoré spĺňajú požiadavky na systémy na ochranu pred dymom.

2.25. Odstránenie dymu z káblových konštrukcií po požiari je zabezpečené vetracími systémami navrhnutými v súlade s požiadavkami 2.3.132 PUE (6. vydanie).

Príklad 4. Je stanovená potreba ochrany dymu priemyselných priestorov P.1 - P.6 kategórie B, ktorých charakteristiky sú uvedené v tabuľke. 10 a ak je na výpočet systému na odstránenie dymu potrebná ochrana proti dymu.

Na druhom poschodí budovy sú izby P.1 - P.4; plánový diagram je znázornený na obr. 7a. Priestory P.5 a P.6 sa nachádzajú na štvrtom poschodí, podobne ako priestory P.2 a P.3. Budova má 5 poschodí. Výška podlahy je 3,6 m.